1. А кто это у нас тут прячется и стесняется?
    Непременно рекомендуем зарегистрироваться, либо зайти под своим именем!
    Читайте, общайтесь, задавайте вопросы! Мы поможем найти ответ на любой ваш вопрос!
    Потребовалась помощь? Обращайтесь >> Скрыть объявление
  2. Любить осень и зиму с их холодами, ветрами, дождями и снегопадами лучше всего на расстоянии. Точнее — сидя в уютном теплом доме с книгой или чашкой теплого напитка в руках. Согласны? В таком случае советуем уже сейчас позаботиться о повышении энергоэффективности своего жилища. Два решения от «АЛЮТЕХ», которые помогут сделать ваш дом еще комфортнее в нашей новой статье >>
    Скрыть объявление
  3. В больших квартирах или частных домах не всегда бывает удобно управлять освещением из одной точки. Намного удобнее организовать освещение так, чтобы управлять одним осветительным прибором было возможно с двух мест и более. О том, как сделать управление освещением из нескольких мест, читайте в нашей новой статье >>>!
    Скрыть объявление
  4. На улице осень и скоро придут холода с пронизывающим ветром. Но что делать, когда отопления еще нет? На выручку придет теплый пол! О видах теплого пола, преимуществах и недостатках того или иного вида читайте в нашей новой статье >>>
    Скрыть объявление
  5. На что можно смотреть вечно?) Конечно же на вид живого огня! Камин в доме создает свою особенную и уютную атмосферу. Но что же делать современному человеку, ведь в квартире невозможно установить классический камин с дымоходом и полноценным очагом? Выход есть — электрокамин! О том, как выбрать электрокамин читайте в нашей новой статье>>>!
    Скрыть объявление
  6. Сейчас стремительно набирают популярность кухонные мойки из искусственного камня. Такие мойки смотрятся гораздо благороднее. Они более долговечны, хорошо поглощают звуки и обладают большим разнообразием цветов и форм. Но есть у данных изделий и ряд недостатков. Предлагаем совместно разобраться в нюансах выбора каменной мойки для кухни. Читать далее >>
    Скрыть объявление
  7. Если человек разумно подходит к строительству, то в мае у него был отлит фундамент, в июне возведены стены, в июле начался монтаж кровли, а затем планируется отделка фасада.
    Поэтому сейчас будет актуально разобраться в фасадных штукатурках. Фасадные штукатурки выполняют очень важную для стен защитную функцию. На фоне этого декоративная функция штукатурок отходит на второй план.
    О том, как выбрать цементную штукатурку читайте в этой статье >>
    Скрыть объявление
Скрыть объявление

А вы пользуетесь системами «Умный дом»?
Пройти опрос>>

Чтобы задать вопрос, получить консультацию или поделиться опытом

СП СП 260.1325800.2016 Конструкции стальные тонкостенные из холодногнутых оцинкованных профилей

Тема в разделе "Нормативные документы по металлопрокату", создана пользователем admin, 11.07.2018.

Статус темы:
Закрыта.
  1. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    СП 260.1325800.2016
    СВОД ПРАВИЛ

    КОНСТРУКЦИИ СТАЛЬНЫЕ ТОНКОСТЕННЫЕ
    ИЗ ХОЛОДНОГНУТЫХ ОЦИНКОВАННЫХ ПРОФИЛЕЙ
    И ГОФРИРОВАННЫХ ЛИСТОВ

    Правила проектирования

    Cold-formed thin-walled steel profile and galvanized
    corrugated plate constructions. Design rules
    ОКС 91.080.10
    77.140.70
    Дата введения 2017-06-04
    Предисловие

    Сведения о своде правил

    1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - Закрытое акционерное общество "Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им.Н.П.Мельникова" (ЗАО "ЦНИИПСК им.Мельникова")

    2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

    3 ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

    4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 3 декабря 2016 г. N 881/пр и введен в действие с 4 июня 2017 г.

    5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Госстандарт)

    6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

    В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет.

    Введение

    Настоящий свод правил обеспечивает соблюдение требований федеральных законов: N 184-ФЗ "О техническом регулировании", N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности".

    Настоящий свод правил разработан авторским коллективом ЗАО "ЦНИИПСК им.Мельникова" (канд. техн. наук, доц. Н.И.Пресняков, канд. техн. наук В.Ф.Беляев, д-р техн. наук В.М.Горицкий, канд. хим. наук Г.В.Оносов, Е.А.Понурова, С.И.Бочкова) при участии АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко (д-р техн. наук, проф. И.И.Ведяков, д-р техн. наук, проф. П.Г.Еремеев), ООО "Техсофт" (д-р техн. наук, проф. В.А.Семенов, канд. техн. наук З.Х.Зебельян), ФГБОУ ВО "СибАДИ" (г.Омск) (д-р техн. наук, проф. С.А.Макеев), Фирма "УНИКОН" (г.Кемерово) (канд. техн. наук В.В.Катюшин), ОАО "Липецкий Гипромез" (С.А.Федюнин).

    1 Область применения

    Настоящий свод правил устанавливает правила проектирования и методы расчета и распространяется на стальные тонкостенные конструкции из холодногнутых оцинкованных профилей и гофрированных листов, эксплуатируемых при расчетной температуре не выше плюс 100°С и не ниже минус 55°С.

    Настоящий свод правил не распространяется на конструкции из холодноформованных профилей круглого или прямоугольного замкнутого сечения.

    2 Нормативные ссылки

    В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

    ГОСТ 9.401-91 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Общие требования и методы ускоренных испытаний на стойкость к воздействию климатических факторов

    ГОСТ 4784-97 Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки

    ГОСТ 10299-80 Заклепки с полукруглой головкой классов точности В и С. Технические условия

    ГОСТ 10300-80 Заклепки с потайной головкой классов точности В и С. Технические условия

    ГОСТ 10301-80 Заклепки с полупотайной головкой классов точности В и С. Технические условия

    ГОСТ 10618-80 Винты самонарезающие для металла и пластмассы. Общие технические условия

    ГОСТ 10619-80 Винты самонарезающие с потайной головкой для металла и пластмассы. Конструкция и размеры

    ГОСТ 14918-80 Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерывных линий. Технические условия

    ГОСТ 16523-97 Прокат тонколистовой из углеродистой стали качественной и обыкновенного качества общего назначения. Технические условия

    ГОСТ 21779-82 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Технологические допуски

    ГОСТ 21780-2006 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Расчет точности

    ГОСТ 23118-2012 Конструкции стальные строительные. Общие технические условия

    ГОСТ 27772-2015 Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия

    ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

    ГОСТ Р 52146-2003 Прокат тонколистовой холоднокатаный и холоднокатаный горячеоцинкованный с полимерным покрытием с непрерывных линий. Технические условия

    ГОСТ Р 52246-2004 Прокат листовой горячеоцинкованный. Технические условия

    ГОСТ Р ИСО 7050-2012 Винты самонарезающие с потайной головкой и крестообразным шлицем

    ГОСТ Р ИСО 8765-2013 Болты с шестигранной головкой с мелким шагом резьбы. Классы точности А и В.

    ГОСТ Р ИСО/МЭК 12207-2010 Информационная технология. Системная и программная инженерия. Процессы жизненного цикла программных средств

    ГОСТ Р ИСО/МЭК 14764-2002 Информационная технология. Сопровождение программных средств

    СП 2.13130.2012 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты

    СП 16.13330.2011 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции" (с изменением N 1)

    СП 20.13330.2011 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия"

    СП 28.13330.2012 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменением N 1)

    СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции"

    СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменением N 2)

    Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

    3 Термины и определения

    В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:

    3.1 долговечность: Способность строительной конструкции или сооружения сохранять физические и эксплуатационные свойства, устанавливаемые при проектировании и обеспечивающие его безаварийную эксплуатацию в течение расчетного срока службы при надлежащем техническом обслуживании.

    3.2 закрепление: Закрепление элемента или его части от линейных или угловых перемещений или деформаций от кручения или депланации сечения, которое повышает устойчивость аналогично жесткой опоре.

    3.3 кассетный профиль: Профилированный лист с большими краевыми отгибами, предназначенными для соединения профилей между собой, формирующими опорные ребра вдоль пролета и поддерживающими промежуточные ребра, расположенные в направлении, перпендикулярном пролету.

    3.4 механическая безопасность: Состояние зданий и сооружений с применением конструкций из стальных тонкостенных профилей, а также систем инженерно-технического обеспечения, которое характеризуется возможностью предотвращения вреда жизни или здоровья человека, ущерба имуществу и окружающей среде вследствие разрушения или потери устойчивости зданий, сооружений или их частей.

    3.5 надежность: Способность строительных конструкций выполнять заданные функции с требуемым качеством в течение предусмотренного периода эксплуатации.

    3.6 номинальная толщина: Устанавливаемая средняя толщина, включающая в себя толщину слоев цинкового и других металлических покрытий после прокатки и определяемая поставщиком стали.

    Примечание - Не включает в себя толщину органических покрытий.

    3.7 опора: Узел конструкции, через который элемент способен передавать силы или моменты на фундамент или другой элемент конструкции.

    3.8 относительная гибкость: Нормированное безразмерное значение гибкости.

    3.9 пожарная безопасность: Состояние зданий и сооружений, а также систем инженерно-технического обеспечения, которое характеризуется возможностью предотвращения пожара и вредного воздействия на людей, имущество и окружающую среду его (пожара) опасных факторов.

    3.10 расчетная толщина: Толщина стального листа, используемая в расчете.

    3.11 система автоматизированного проектирования: Система, объединяющая технические средства, математическое и программное обеспечение, параметры и характеристики которых выбирают с максимальным учетом особенностей задач инженерного проектирования и конструирования.

    3.12 толщина стального листа: Номинальная толщина стального листа без учета толщины слоев цинкового и других металлических покрытий.

    3.13 тонколистовой прокат: Прокат толщиной менее 4 мм, шириной 500 мм и более.

    3.14 частичное закрепление: Закрепление элемента или его части от линейных и угловых перемещений или деформаций от кручения или депланации сечения, которое аналогично упругоподатливой опоре повышает устойчивость, но в меньшей степени, чем жесткое закрепление.

    3.15 эффект диафрагмы: Работа профилированного листа на сдвиг в своей плоскости влияющая на жесткость, пространственную неизменяемость и прочность каркаса.

    3.16 эффективная ширина: Площадь сечения, ширина или толщина сечения элемента, уменьшенная вследствие потери устойчивости от действия нормальных или касательных напряжений или от их совместного действия.
     
  2. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    4 Основные обозначения

    В настоящем своде правил применены следующие основные обозначения:

    Aef - эффективная площадь поперечного сечения;

    Ag - площадь сечения брутто;

    Agn - площадь сечения нетто с учётом ослаблений Ag;

    E - модуль упругости;

    G - модуль сдвига;

    K - линейная жесткость упругой связи;

    Lef - эффективная длина для расчета на поперечные силы;

    M - момент, изгибающий момент;

    ∆M - дополнительный изгибающий момент в стержне от смещения центра тяжести сечения при выключении части сжатых элементов сечения;

    N - продольная сила;

    P - расчетная нагрузка, определяемая по формуле P = γƒ·Pₙ;

    Pₙ - нормативная нагрузка, определяемая по правилам СП 20.13330 и СП 16.13330;

    Q - поперечная сила, сила сдвига;

    Qw - поперечная сила, воспринимаемая стенкой;

    Rₛ - расчетное сопротивление стали сдвигу;

    Rᵤ - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;

    Rᵤₙ - временное сопротивление стали, равное значению предела текучести σв по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

    Rᵧ - расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;

    Rᵧₙ - предел текучести стали, равный значению предела текучести σₘ по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

    S - наименьшая (предельная) несущая способность конструктивного элемента, зависящая от прочности материала, размеров поперечного сечения и условий его работы;

    Wef - момент сопротивления эффективного упругого сечения;

    a - длина пластины между элементами жесткости или без них;

    b - ширина пластины между элементами жесткости или без них;

    bef - расчетная (эффективная) ширина сжатой полки, стенки, пояса;

    ƒ - прогиб (выгиб) или перемещение элемента конструкции;

    ƒᵤ - предельный прогиб (выгиб) или перемещение элемента конструкции;

    hw - высота стенки между поясами;

    r - радиус;

    t - расчетная толщина стального листа, без учета металлических и органических покрытий;

    tcor - номинальная толщина листа без учета цинкового и других металлических покрытий;

    tₙₒₘ - номинальная толщина листа после холодного формования, включая цинковые и другие металлические покрытия, но без учета органических покрытий;

    tw - толщина стенки;

    β - коэффициент эффективной ширины для сдвига в упругой стадии;

    γc - коэффициент условия работы;

    γƒ - коэффициент надежности по нагрузке;

    γₘ - коэффициент надежности по материалу;

    γₙ - коэффициент надежности по ответственности.

    Примечание - Минимальные значения коэффициента указаны в [1] и ГОСТ 27751;​

    δ - максимальное перемещение конструктивного элемента в условиях нормальной эксплуатации (от нормативных значений воздействий);

    ε - деформация;

    λₚ - условная гибкость;

    ρ - коэффициент редукции, зависящий от граничных условий пластины и ее напряженного состояния;

    σcr - упругое критическое напряжение потери устойчивости;

    φ - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, внецентренном сжатии либо сжатии с изгибом (φ → φₑ), балочный коэффициент устойчивости при изгибе (φ → φb), при растяжении (1).

    5 Общие положения

    5.1 Основные требования к конструкциям


    5.1.1 При проектировании конструкций из стальных тонкостенных профилей следует соблюдать требования ГОСТ 27751 и СП 16.13330.2011 (раздел 4.1).

    5.1.2 Защита конструкций от воздействия огня для обеспечения пожарной безопасности и огнестойкости строительных конструкций при проектировании из стальных тонкостенных профилей должна быть в соответствии с требованиями СП 2.13130.

    5.2 Основные расчетные требования

    5.2.1 При расчете конструкций из стальных тонкостенных профилей следует соблюдать требования, изложенные в СП 16.13330.2011 (раздел 4.2, пункты 4.2.1-4.2.6).

    5.2.2 При необходимости допускается подтверждать расчеты экспериментальными исследованиями.

    5.2.3 Элементы конструкций, рассматриваемые в настоящем своде правил, относятся к 4-му классу напряженно-деформированного состояния (НДС), в которых потеря местной устойчивости наступает до достижения предела текучести в одной или более зонах поперечного сечения.

    Примечание - Для определения несущей способности при снижении работоспособности сжатых элементов от потери местной устойчивости используется эффективная ширина (см. 7.2).

    5.3 Учет коэффициентов надежности по нагрузкам и сопротивлению материала

    5.3.1 При расчете конструкций и соединений из стальных тонкостенных профилей следует учитывать коэффициенты надежности по нагрузкам γƒ и материалу γₘ, а также коэффициенты условий работы γc и коэффициент надежности по ответственности сооружения (элемента сооружения) γₙ.

    5.3.2 Для обеспечения надежности несущих конструкций следует использовать нормативные и расчетные значения нагрузок и сопротивления. Коэффициенты надежности по нагрузкам γƒ и материалу γₘ представляют собой отношения:

    γƒ = P/Pₙ, γₘ = Rₙ/R, (5.1)​

    где Pₙ и Rₙ - нормативная нагрузка и нормативное сопротивление, определяемые по ГОСТ 27751, ГОСТ 14918, ГОСТ 16523, СП 20.13330, СП 16.13330;
    P, R - расчетная нагрузка и расчетное сопротивление, представляющие собой максимальную нагрузку и минимальное сопротивление (в статистически-вероятностном смысле) за срок службы сооружения.​

    5.3.3 Допускается использовать в расчетах изменчивость механических свойств стали по сечению гнутых профилей, полученные на основании экспериментальных данных. По сечению гнутого профиля следует выделять три зоны упрочнения: места гиба; плоские участки, прилегающие к местам гиба и средние зоны плоских участков. Нормативные и расчетные сопротивления, а также коэффициенты γₘ для этих зон необходимо определять и обосновывать статистической обработкой с использованием распределений минимальных значений механических свойств.

    5.4 Учет назначения и условий работы конструкций

    5.4.1 Для учета особенностей работы конструктивного элемента (динамика, усталость, искажение формы сечения под нагрузкой, низкие температуры, возможность потери устойчивости) применяют коэффициент условия работы , на который умножается нормативное сопротивление. Значение данного коэффициента определяют по ГОСТ 27751, СП 16.13330 и в соответствии с таблицей 5.1.

    Таблица 5.1​
    26013258002016-001.jpg
    5.4.2 Для учета ответственности сооружаемого объекта, в том числе с применением конструкций из стальных тонкостенных профилей, используют коэффициент надежности по ответственности γₙ, минимальные значения которого в отношении зданий и сооружений повышенного, нормального и пониженного уровней ответственности указаны в ГОСТ 27751.

    5.4.3 Уровень ответственности зданий и сооружений, а также значения коэффициента надежности по ответственности устанавливаются генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком в задании на проектирование, но не ниже значений, приведенных в ГОСТ 27751-2014 (таблица 2).

    5.4.4 Для различных конструктивных элементов сооружений допускается устанавливать различные уровни ответственности и назначать различные значения коэффициента надежности по ответственности.

    5.4.5 Значения γc для конструкций из горячекатаного проката и гнутых профилей с коэффициентом редукции ρ = 1,0 следует принимать по СП 16.13330.2011 (таблица 1).

    5.5 Учет начальных несовершенств элементов несущего каркаса

    5.5.1 В проекте необходимо указать класс точности конструкций по изготовлению, который будет являться одним из исходных данных при разработке технологий изготовления и монтажа конструкций. В зависимости от класса точности и номинального размера конструкции по ГОСТ 23118-2012 (таблица Б.1, приложение Б) выбирают значение максимального начального искривления конструкции.

    5.5.2 Местные изгибные отклонения элементов учтены в формулах определения несущей способности элементов по устойчивости. Относительные начальные местные изгибные несовершенства элементов при плоской форме потери устойчивости e₀/L, приведены в таблице 5.2.

    Таблица 5.2​
    Расчетные относительные значения начального
    местного изгибного несовершенства e₀/L
    26013258002016-002.jpg
    5.6 Основные положении и требовании к конструкциям

    5.6.1 Несущая способность и жесткость конструкций должны быть обеспечены в соответствии с СП 70.13330, установленным к геометрическим параметрам конструкций, конструктивным элементам, сварным, болтовым и другим соединениям, а также, при необходимости, к другим элементам и деталям конструкций в зависимости от характера и условий их работы.

    5.6.2 Расчет точности геометрических параметров зданий, сооружений и их элементов выполняют по ГОСТ 21780 при разработке рабочей документации и правил производства строительных работ.

    5.6.3 Проектные решения по обеспечению полной собираемости конструкций должны опираться на данные расчета точности геометрических параметров. Допуски на точность технологических процессов приведены в ГОСТ 21779 и выбираются при проектировании на основании расчета точности.

    5.6.4 Предельные отклонения геометрических параметров конструкций (элементов конструкций, изделий, сборочных единиц) должны быть указаны в рабочей документации, в стандартах или технических условиях на конструкции конкретного вида в соответствии с требуемыми эксплуатационными свойствами в реальных технологических условиях при наименьших затратах.

    5.6.5 Наряду с применением холодногнутых оцинкованных профилей, в каркасах можно применять горячекатаные и составные сварные элементы.

    5.7 Формы поперечных сечений элементов конструкций из стальных тонкостенных профилей

    5.7.1 Формы сечений тонкостенных гнутых профилей зависят от требований проектировщиков, но ограничены технологическими возможностями заводов-изготовителей. При проектировании необходимо учитывать стоимость холодногнутых оцинкованных профилей, которая отличается от стоимости горячекатаного проката. На рисунке 5.1 приведены примеры типичных поперечных сечений гнутых профилей отвечающих требованиям настоящего свода правил.

    26013258002016-003.jpg

    В редких случаях могут быть использованы профили открытого и замкнутого сечений, представленные на рисунке 5.2.

    26013258002016-004.jpg

    Для ограждающих конструкций и настилов используются профили, представленные на рисунке 5.3.

    26013258002016-005.jpg

    5.7.2 Пластинчатые элементы профилей должны укреплять продольными элементами жесткости. Типичные формы продольных элементов жесткости холодноформованных профилей и профилированных листов, которые могут быть краевыми или промежуточными, показаны на рисунке 5.4.

    26013258002016-006.jpg
     
  3. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    6 Материалы для конструкций и соединений

    6.1 Стальные, холодногнутые, оцинкованные профили следует изготавливать из холоднокатаного листового проката из углеродистой стали, оцинкованной в агрегатах непрерывного цинкования по ГОСТ Р 52246 толщиной от 1 до 4 мм, повышенной точности проката по толщине и ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой и цинковым покрытием класса 275, или по ГОСТ 14918 толщиной до 2,5 мм включительно, группы ХП, ПК повышенной точности проката по толщине и ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой и цинковым покрытием класса 1.

    6.2 Допускается применение неоцинкованной холоднокатаной стали или тонколистовой горячекатаной стали по ГОСТ 16523 при условии надежной защиты от коррозии лакокрасочным покрытием.

    6.3 Расчетные сопротивления гнутых профилей следует определять по формулам, приведенным в таблице 6.1.

    Значение γₘ = 1,025 - для проката с пределом текучести до 350 Н/мм² и γₘ = 1,05 -для проката с пределом текучести 350 Н/мм² и выше.

    Таблица 6.1​
    26013258002016-007.jpg
    Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе холоднокатаного листового проката приведены в таблице 6.2.

    Таблица 6.2​
    26013258002016-008.jpg
    Допускается применение стального тонколистового проката с алюмоцинковыми покрытиями по [1] классов не менее AZ150, AZ255.

    6.4 При необходимости усиления антикоррозионной защиты следует применять гнутые сортовые профили и гофрированные профили изготовленные из горячеоцинкованного, холоднокатаного листа по ГОСТ Р 52146.

    6.5 Допускается применение импортных сталей, показатели качества которых соответствуют требованиям, указанным в 6.1 и таблице 6.2.

    6.6 Для вспомогательных деталей (фасонки, крепежные элементы, опорные плиты и пр.) следует применять стали не ниже класса прочности С255 по ГОСТ 27772.

    6.7 Основными видами соединений элементов конструкций из стальных тонкостенных профилей являются болтовые, на самонарезающих и самосверлящих винтах и соединения на вытяжных заклепках.

    6.8 Общие технические условия на самонарезающие и самосверлящие винты определены в ГОСТ 10618, ГОСТ 10619, ГОСТ Р ИСО 7050.

    Другие типы метизов, такие как пристреливаемые дюбели и комбинированные заклепки, могут быть использованы в соответствии с действующими техническими условиями и стандартами организаций на изделия. Технические условия на вытяжные заклепки определены в ГОСТ 10299 - ГОСТ 10301. Особенности расчета соединений приведены в разделе 8.

    6.9 Нормативные значения несущей способности на срез и минимальной несущей способности на растяжение метизов принимают по стандартам организаций на эти изделия.

    6.10 Район размещения неотапливаемых зданий и сооружений с применением конструкций из стальных тонкостенных профилей с использованием сталей марок 220 ÷ 250 (по ГОСТ Р 52246) и аналогичных им импортных ограничивается расчетной температурой не ниже минус 55°С.

    Примечание - За расчетную температуру принимают среднюю температуру самых холодных суток для данной местности, устанавливаемую с обеспеченностью 0,98 по таблице температур наружного воздуха.

    6.11 Требования к сварным соединениям и сварочным материалам должны соответствовать СП 16.13330.2011 (подраздел 14.1).

    Примечание - Сварные соединения следует выполнять в заводских условиях с последующей защитой зоны шва от воздействия коррозии.

    6.12 Не допускается использование в неотапливаемых помещениях конструкций из стальных тонкостенных профилей с соединениями электродуговой и контактной сваркой при расчетной температуре ниже минус 45°С.

    7 Расчет конструктивных систем зданий и сооружений на прочность и устойчивость

    7.1 Общие положения


    7.1.1 В настоящем разделе приведены общие требования по расчету неподкрепленных и подкрепленных тонких, сжатых пластинок, а также профилей и профилированных настилов. Специальные требования по расчету отдельных видов конструкций приведены в приложении А. Требования настоящего свода правил по расчету не распространяются на поперечные сечения, отношения ширины и высоты которых к их толщине выходят за пределы, указанные в таблице 7.1.

    Таблица 7.1​
    Максимальные значения отношений ширины
    и высоты элементов сечения к толщине
    26013258002016-009.jpg
    7.1.2 Для обеспечения необходимой жесткости и исключения преждевременной потери устойчивости самого элемента, его размеры должны быть в следующих пределах:

    0,2 ≤ c/b ≤ 0,5; (7.1)

    0,1 ≤ d/b ≤ 0,25, (7.2)​

    где размеры b, c и d - в соответствии с таблицей 7.1. Если c/b < 0,2 или d/b < 0,1, то отгиб не учитывается (c = 0 или d = 0).

    Примечания
    1 Если геометрические характеристики эффективного поперечного сечения определены испытаниями или расчетами, то эти ограничения не учитывают.
    2 Размер отгиба с измеряют перпендикулярно полке, даже если он расположен под другим углом по отношению к ней.

    7.1.3 Общие размеры холодноформованных элементов и профилированных листов (ширина b, высота h, внутренний радиус гиба r и другие размеры) измеряют по поверхности профиля (см. таблицу 7.1 и рисунок 7.1).

    26013258002016-010.jpg

    7.1.4 Проектирование несущих конструкций зданий и сооружений с применением конструкций из стальных тонкостенных профилей проводят согласно требованиям раздела 5.

    В расчетах следует принимать следующие обозначения осей в сечении элементов профиля, как это показано на рисунке 7.2. Для профилированных листов и кассетных профилей используют следующие обозначения осей: x-x - ось параллельна плоскости листа; y-y - ось перпендикулярна плоскости листа.

    26013258002016-011.jpg

    7.1.5 В качестве расчетной следует использовать скорректированную толщину стали tcor, при этом:
    • tcor = t - при предельном допуске tg ≤ 5% толщины листа;
    • tcor = t(100 - tg)/95 - при предельном допуске tg > 5% толщины листа,
    где tcor = t - tₘ.ₚ;
    tg - минусовой допуск на толщину листовой заготовки, %;
    tₘ.ₚ - толщина металлического покрытия.​

    Примечание - Для цинкового покрытия класса 275 tₘ.ₚ - 0,04 мм.​

    7.1.6 Рекомендуемые значения толщины листа:
    • 0,5 мм ≤ tcor ≤ 4 мм - для изготовления профилей и профилированных листов;
    • 0,5 мм ≤ tcor ≤ 4 мм - для накладок и стыков.
    Может быть использован материал большей или меньшей толщины при условии, что несущая способность элемента определена по расчету, основанному на испытаниях.

    7.2 Расчет конструкций из тонкостенных профилей

    7.2.1 В тонкостенных металлических конструкциях допускается потеря местной устойчивости сжатых элементов, составляющих поперечный профиль конструктивного элемента (например, стенки и полки С-образного, либо двутаврового профиля), при условии обеспечения общей несущей способности конструктивного элемента.

    7.2.2 Потеря местной устойчивости элемента учитывается в расчете путем редуцирования геометрических характеристик поперечного сечения: площади поперечного сечения (Aef, bef, tef), момента сопротивления (Wef) и момента инерции (Ief). Методика определения редуцированных характеристик приведена в 7.3.

    7.2.3 Для каждого типа конструктивных элементов необходимо выполнять проверку несущей способности с учетом редуцированных характеристик по первому и второму предельным состояниям. Проверку несущей способности на примере центрально сжатого сечения следует проводить по формуле

    γₘF/γcRₙGef ≤ 1, (7.3)​

    где F - максимальный расчетный силовой фактор в элементе от невыгодных сочетаний нагрузок и воздействий;
    Gef - редуцированный геометрический параметр поперечного сечения стержня, для этого сочетания нагрузок и воздействий;
    Rₙ - нормативное сопротивление стали, временное сопротивление или предел текучести;
    γₘ - коэффициент надежности по материалу;
    γc - коэффициент условий работы.​

    Примечание - При вычислении силового фактора F должен быть учтен γₙ - коэффициент надежности по ответственности зданий и сооружений.​

    Проверку по второму предельному состоянию следует выполнять от воздействия на конструкцию нормативных нагрузок с учетом редукции сечения по формуле

    ƒ ≤ ƒᵤ, (7.4)​

    где ƒ - прогиб (выгиб) или перемещение элемента конструкции;
    ƒᵤ - предельный прогиб (выгиб) или перемещение элемента конструкции по СП 20.13330.2011 (приложение Е).​

    7.2.4 При определении геометрических характеристик сечения профилей следует отдавать предпочтение приближенному способу, без учета радиусов закругления в углах профилей. Влияние радиусов углов сгиба на несущую способность сечения может не учитываться, если внутренний радиус r ≤ 5t и r ≤ 0,10bₚ. В этом случае поперечное сечение допускается считать состоящим из плоских элементов, состыкованных под углом (в соответствии с рисунком 7.3, приняв bₚ для всех плоских элементов, включая плоские растянутые элементы). При определении характеристик жесткости поперечного сечения следует учитывать влияние углов сгиба.

    7.2.5 Размеры теоретической ширины bₚ и высоты hw плоских участков поперечных сечений профилей с учетом углов сгиба следует измерять от средних точек соседних угловых элементов, как показано на рисунке 7.3.

    26013258002016-012.jpg

    7.2.6 Влияние зон сгиба на геометрические характеристики сечения может быть учтено уменьшением их значений, рассчитанных для подобного сечения с сопряжениями под углом (см. рисунок 7.4), используя следующие приближенные формулы

    Ag ≈ Ag,sh(1 - δ); (7.5)

    Ig ≈ Ig,sh(1 - 2δ); (7.6)

    Iw ≈ Iw,sh(1 - 4δ); (7.7)

    δ = 0,43∑ⁿj=1rj·(φj/90°) / ∑ᵐj=1bp,i, (7.8)​

    где Ag - полная площадь поперечного сечения;
    Ag,sh - значение Ag для сечения с острыми углами;
    bp,i - теоретическая ширина плоского i-го элемента в сечении с острыми углами;
    Ig - момент инерции полного поперечного сечения;
    Ig,sh - значение Ig для сечения с острыми углами;
    Iw - секториальный момент инерции поперечного сечения;
    Iw,sh - значение Iw для сечения с острыми углами;
    φj - угол между двумя плоскими элементами;
    m - количество плоских элементов;
    n - количество криволинейных элементов;
    rj - внутренний радиус криволинейного -го элемента.​

    26013258002016-013.jpg

    7.2.7 Уменьшенные значения, определяемые по формулам (7.5)-(7.8), могут также использоваться для расчета эффективных характеристик поперечного сечения Aef, Iy,ef, Iz,ef и Iw,ef, с учетом того, что теоретическая ширина плоских элементов измеряется от точек пересечения их срединных линий.

    7.2.8 Если внутренний радиус r > 0,04tE/Rᵧₙ, то несущую способность поперечного сечения профиля следует определять испытаниями.
     
  4. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.3 Расчет тонкостенных профилей с учетом закритической работы сжатых пластин

    7.3.1 Метод определения редуцированных геометрических характеристик поперечных сечений элементов

    7.3.1.1 При определении несущей способности и жесткости холодногнутых элементов и профилированных листов следует учитывать влияние потери местной устойчивости и устойчивости формы сжатой части поперечного сечения.

    Редуцированную площадь поперечного сечения тонкостенного конструктивного элемента (пластинки) Ared после потери местной устойчивости определяют по формуле

    Ared = ρ · A. (7.9)​

    7.3.1.2 Допускается не учитывать влияние кривизны более широкой сжатой полки профиля на несущую способность относительно проектной оси полки профиля при изгибе или полки изгибаемого арочного профиля, в котором наружная сторона сжата, если ее кривизна составляет менее 5% высоты сечения профиля, ее влияние см. на рисунке 7.5. Если кривизна больше, то следует учитывать снижение несущей способности, например, путем уменьшения свеса широких полок и путем учета возможного изгиба стенок.

    7.3.1.3 Пример искривления сжатой и растянутой полки профиля с элементами жесткости и без них, прямолинейных до приложения нагрузки, показан на рисунке 7.5.

    26013258002016-014.jpg

    7.3.1.4 Кривизну сжатой полки (деформацию изгиба полки внутрь к нейтральной оси) вычисляют по приведенным ниже формулам. Расчет применим для сжатых и растянутых полок с продольными элементами жесткости и без них, но не применим для полок с близко расположенными поперечными гофрами.

    u = 2σₐ²bₛ⁴/E²t²z; (7.10)​

    Для арочной балки:

    u = 2σₐ²bₛ⁴/E²t²r; (7.11)​

    где bₛ - половина расстояния между стенками коробчатого и шляпного сечений или свес полки;
    t - толщина полки;
    z - расстояние от рассматриваемой полки до нейтральной оси;
    r - радиус кривизны арочной балки;
    σₐ - главное напряжение в полках, рассчитанное по полной площади.​

    Если напряжение рассчитано для эффективного поперечного сечения, главное напряжение определяется умножением данного напряжения на отношение эффективной площади полки к полной площади полки.

    7.3.1.5 При определении несущей способности и жесткости холодногнутых профилей следует учитывать влияние потери местной устойчивости и устойчивости формы сечения как это показано для случаев, приведённых на рисунке 7.6.

    26013258002016-015.jpg

    7.3.1.6 Влияние потери устойчивости формы сечения должно учитываться для случаев, показанных на рисунках 7.6 а) - 7.6 г). В этих случаях влияние потери устойчивости формы сечения оценивается линейным или нелинейным расчетом на устойчивость численными методами или испытаниями коротких стоек. Упрощенный способ линейного расчета приведен в 7.3.2 и 7.3.3.

    7.3.1.7 При постоянной толщине редуцируемого элемента, редукция ведется за счет изменения ширины пластинки bef = ρb, допускается также осуществлять редукцию изменением толщины tef = ρt.

    Для гладких сжатых пластин, имеющих закрепления на продольных кромках (например, стенка двутаврового или полка и стенка C-образного сечения), коэффициент редукции определяется:

    ρ = 1,0 при λ̅ₚ ≤ 0,673; (7.12)

    ρ = [λ̅ₚ - 0,055(3 + ψ)]/λ̅ₚ² ≤ 1,0; при λ̅ₚ > 0,673, (7.13)​

    где (3 + ψ) ≥ 0.

    Для гладких пластин, имеющих закрепление на одной кромке, например, полка двутаврового, уголкового или швеллерного сечения (свес полки);

    ρ = 1,0 для λ̅ₚ ≤ 0,748; (7.14)

    ρ = (λ̅ₚ - 0,188)/λ̅ₚ² ≤ 1,0 для λ̅ₚ > 0,748, (7.15)​

    где

    λ̅ₚ = √(Rᵧₙ/σcr). (7.16)​

    Для гладких сжатых пластин, имеющих закрепления по двум продольным кромкам (например, стенки и полки С-образного сечения) или закрепленных по одной стороне (например, полки швеллеров или уголков), коэффициент редукции определяют в зависимости от критического напряжения потери устойчивости пластинки σcr:

    σcr = kσπ²Et²/12(1 - ν²)b², (7.17)​

    где kσ - коэффициент, зависящий от граничных условий и характера напряжений в пластинке (приведен в таблицах 7.2 и 7.3);
    b - ширина пластинки;
    t - толщина пластинки;
    ν - коэффициент Пуассона (для стали ν = 0,3).​

    Для стальной пластинки формула для λ̅ₚ приводится к виду:

    λ̅ₚ = √(Rᵧ/σcr) = b / 28,4tε√kσ, (7.18)​

    где

    ε = √(235/Rᵧ).​

    В качестве альтернативы методу согласно 7.3.1.7 допускается для определения эффективных площадей при уровне сжимающих напряжений ниже расчетного сопротивления применять следующие формулы:
    • для гладкой промежуточной сжатой пластины с двухсторонним закреплением
    ρ = [λ̅ₚ - 0,055(3 + ψ)]/λ̅ₚ² + 0,18(λ̅ₚ - λ̅ₚ,c)/(λ̅ₚ - 0,6) ≤ 1; (7.19)​
    • для гладкой выступающей сжатой пластины с односторонним закреплением (свес листа)
    ρ = (λ̅ₚ - 0,188)/λ̅ₚ² + 0,18(λ̅ₚ - λ̅ₚ,c)/(λ̅ₚ - 0,6) ≤ 1; (7.20)
    где

    λ̅ₚ,c = √(σcomcr);​

    σcom - реальные напряжения сжатия в редуцированном сечении пластинки от нагрузки.
    ψ - отношение меньшего напряжения к большему, сжатие считается положительным.​

    7.3.1.8 Для определения геометрических характеристик редуцированного сечения (Ared, Ired, Wred) необходимо знать эффективную ширину bef, и коэффициент kσ, определяемые по формулам, приведенным в таблицах 7.2 и 7.3.

    Таблица 7.2​
    Пластины с двумя закрепленными кромками
    26013258002016-016.jpg
    Таблица 7.3​
    Пластины с одной закрепленной кромкой
    26013258002016-017.jpg
    7.3.2 Пластины, усиленные продольными элементами жесткости

    7.3.2.1 Для повышения жесткости и несущей способности пластины, составляющие поперечное сечение профилей, усиливают промежуточными и краевыми элементами жесткости (см. рисунок 7.7).

    7.3.2.2 Жесткость упругоподатливых связей, накладываемых на пластинку элементами жесткости, должна учитываться приложением погонной единичной нагрузки u, как показано на рисунке 7.7. Жесткость связей K на единицу длины вычисляют по формуле

    K = u/δ, (7.21)​

    где δ - перемещение элемента жесткости от единичной нагрузки u, действующей в центре тяжести b₁ эффективной части поперечного сечения элемента жесткости на единицу длины профиля.

    26013258002016-018.jpg

    Для краевого элемента жесткости перемещение δ определяет по формуле

    δ = θbₚ + (ubₚ³/3)[12(1 - ν²)/Et³]. (7.22)​

    7.3.2.3 Поперечное сечение краевого отгиба состоит из вертикального элемента жесткости c или вертикального и горизонтального элементов c и d, как показано на рисунке 7.8, плюс примыкающая эффективная часть плоского участка bₚ подкрепляемой пластинки.

    26013258002016-019.jpg

    7.3.2.4 Расчет краевых отгибов полок С- и Z-образных и подобных им сечений профилей, состоящих из стенки и верхней и нижней полок, должен начинаться с определения эффективной ширины сжатых полок с элементами жесткости в виде отгибов или двойных отгибов, параметры "c" или "c" и "d" для двойного отгиба определяют по 7.3.1.

    Начальное эффективное сечение сжатой полки, определяется в предположении, что жесткость, накладываемая краевым отгибом на полку, K = ∞ и напряжение равно Rᵧ.

    7.3.2.5 Начальные значения эффективной ширины bₑ₁ и bₑ₂, приведенные на рисунках 7.7, 7.8, определяют по 7.3.1.7 с допущением, что плоский элемент (bₚ) оперт по двум сторонам.

    7.3.2.6 Начальные значения эффективной ширины cef и def, приведенные на рисунке 7.8, следует определять следующим образом:

    а) для одинарного краевого отгиба:​

    cef = ρbₚ,c, (7.23)​

    где ρ определяют с учетом коэффициента потери устойчивости kσ:​

    kσ = 0,5, если bₚ,c/bₚ ≤ 0,35;

    kσ = 0,5 + 0,83∛(bₚ,c/bₚ - 0,35)², если 0,35 < bₚ,c/bₚ ≤ 0,60;
    б) для двойного краевого отгиба:​

    cef = ρbₚ,c, (7.24)​

    где ρ определяют по 7.3.1.7 с учетом коэффициента потери устойчивости kσ как для пластинки опертой по двум сторонам;​

    def = ρbₚ,d, (7.25)​

    где ρ определяют по 7.3.1.6 с учетом коэффициента kσ как для пластинки опертой по одной стороне.​

    Эффективную площадь поперечного сечения Aₛ краевого отгиба определяют по формулам:

    Aₛ = t(bₑ₂ + cef), (7.26)​

    или

    Aₛ = t(bₑ₂ + cₑ₁ + cₑ₂ + def). (7.27)​

    Примечание - При необходимости учитывают закругления.

    7.3.2.7 Коэффициент снижения несущей способности χd вследствие потери устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости краевого элемента жесткости) определяют в зависимости от значения σcr,s. Критическое напряжение потери устойчивости краевого отгиба в упругой стадии σcr,s определяют по формуле

    σcr,s = 2√(K₁EIₛ)/Aₛ, (7.28)​

    где K₁ - жесткость связи, накладываемая отгибом на единицу длины полки;
    Iₛ - момент инерции эффективного сечения отгиба, определенный по эффективной площади Aₛ относительно центральной оси a-a эффективного поперечного сечения (см. рисунок 7.8).​

    7.3.2.8 Для краевых элементов жесткости выражение жесткости связи K₁ для сжатой полки вычисляют по формуле

    K₁ = [Et³/4(1 - ν²)]·[1/(b₁²hw + b₁³ + 0,5hwkfb₁b₂)], (7.29)​

    где b₁ - расстояние от пересечения стенки и полки до центра тяжести эффективной площади краевого отгиба (включая эффективную часть bₑ₂ полки) на сжатой полке (см. рисунок 7.7);
    b₂ - расстояние от пересечения стенки и полки до центра тяжести эффективной площади краевого отгиба (включая эффективную часть полки) на сжатой полке 1;
    hw - высота стенки;
    kf = 0 - если нижняя полка растянута (т.е. для балки, изгибаемой относительно оси x-x),
    kf = 1 - для сжатого симметричного сечения.​

    Для промежуточного элемента жесткости перемещение δ определяют по формуле

    δ = [ub₁²b₂²/3(b₁ + b₂)]·[12(1 - ν²)/Et³]; (7.30)​

    7.3.2.9 Коэффициент снижения несущей способности ребра χd вследствие плоской формы потери устойчивости элемента жесткости следует определять с учетом относительной гибкости λ̅d следующим образом:

    χd = 1,0, если λ̅d ≤ 0,65; (7.31)

    χd = 1,47 - 0,723λ̅d, если 0,65 < λ̅d ≤1,38; (7.32)

    χd = 0,66/λ̅d, если λ̅d ≥ 1,38, (7.33)​

    где λ̅d = √(Rᵧ/σcr,s).
    σcr,s - критическое напряжение в упругой стадии для элементов жесткости, определяемое по формуле (7.28).​

    Как вариант, критическое напряжение элемента жесткости может быть определено на основании расчета устойчивости первого порядка в упругой стадии с использованием численных расчетов.

    7.3.2.10 Уменьшенную эффективную площадь элемента жесткости As,red, с учетом плоской формы потери устойчивости, определяют по формуле

    As,red = χdAₛRᵧₙ/σcom ≤ Aₛ, (7.34)​

    где σcom - сжимающее напряжение вдоль центральной оси элемента жесткости от нагрузки, действующей на конструкцию, рассчитанное для эффективного поперечного сечения.

    7.3.2.11 При определении геометрических характеристик эффективного поперечного сечения уменьшенная эффективная площадь As,red должна быть определена с учетом уменьшенной толщины tred = tAs,red/Aₛ для всех элементов, включенных в Aₛ.

    7.3.2.12 Последовательность проведения расчета полок тонкостенных профилей с элементами жесткости в виде отгибов приведена в приложении Б.

    7.3.3 Сжатые пластинки с промежуточными элементами жесткости

    7.3.3.1 Промежуточные элементы жесткости устанавливают в середине пластинок, закрепленных по двум продольным сторонам. В поперечное сечение промежуточного элемента жесткости включают сам элемент жёсткости и примыкающие к нему участки эффективных частей пластинки bₚ₁ и bₚ₂, показанных на рисунке 7.9.

    26013258002016-020.jpg
    7.3.3.2 При расчете промежуточного ребра жесткости определяют начальное эффективное сечение элемента жесткости с использованием эффективной ширины пластинок, примыкающих к ребру, определяемой с учетом того, что элемент жесткости обеспечивает полное защемление K = ∞ и напряжение в ребре равно Rᵧₙ/γₘ.

    7.3.3.3 Начальные значения эффективной ширины b₁,ₑ₂ и b₂,ₑ₁, показанные на рисунке 7.9, следует определять с допущением, что плоские элементы bₚ₁ и bₚ₂ оперты по двум сторонам (см. таблицу 7.2).

    7.3.3.4 Эффективную площадь поперечного сечения Aₛ промежуточного элемента жесткости определяют по формуле

    Aₛ = t(b₁,ₑ₂ + b₂,ₑ₁ + bₛ), (7.35)​

    где bₛ - ширина элемента жесткости, показанная на рисунке 7.8.

    Примечание - При необходимости учитывают закругления углов.


    7.3.3.5 Критическое напряжение потери устойчивости промежуточного элемента жесткости определяется по формуле

    σcr,s = 2√(KEIₛ)/Aₛ, (7.36)​

    где K - жесткость связи на единицу длины;
    Iₛ - момент инерции эффективного сечения элемента жесткости, определенного по эффективной площади Aₛ относительно центральной оси a-a эффективного поперечного сечения (см. рисунок 7.9).​

    Для промежуточного элемента жесткости значения коэффициента K вычисляют по формуле

    K = (b₁ + b₂)Et³ / 4b₁²b₂²(1 - ν²). (7.37)​

    7.3.3.6 Коэффициент снижения несущей способности χd вследствие потери устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости промежуточного элемента жесткости) определяют в зависимости от значения σcr,s (см. 7.3.2.7).

    7.3.3.7 Уменьшенную эффективную площадь элемента жесткости As,red, вызванную потерей устойчивости формы сечения (изгибная форма потери устойчивости элемента жесткости), определяют по формуле

    As,red = χdAₛRᵧσcom ≤ Aₛ, (7.38)​

    7.3.3.8 При определении геометрических характеристик эффективного поперечного сечения промежуточного элемента жесткости уменьшенную эффективную площадь As,red следует определять с учетом уменьшенной толщины tred = tAs,red/Aₛ для всех элементов, включенных в Aₛ.

    7.3.3.9 После проведения первого приближения в расчете площади промежуточного ребра жесткости проводят второе приближение.

    7.3.3.10 Последовательность проведения расчета тонкостенных профилей с промежуточными элементами жесткости приведена в приложении Б.
     
  5. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.4 Трапециевидные гофрированные листы с промежуточными элементами жесткости

    7.4.1 Общие положения

    Требования настоящего подраздела распространяются на трапециевидные гофрированные листы с полками и стенками, имеющими промежуточные элементы жесткости.

    7.4.2 Полки с промежуточными элементами жесткости

    7.4.2.1 При равномерном сжатии эффективное поперечное сечение полки с промежуточными элементами жесткости должно состоять из уменьшенной эффективной площади As,red, включающей сечение элемента жесткости, и двух примыкающих полос шириной 0,5bef или 15t, показанных на рисунке 7.10.

    При одном центральном элементе жесткости полки критическое напряжение σcr,s потери устойчивости в упругой стадии определяют по формуле

    σcr,s = (4,2E/Aₛ)√(Iₛt³/4bₚ²(2bₚ + 3bₛ)), (7.39)​

    где bₚ - теоретическая ширина плоского элемента, показанная на (см. рисунок 7.9);
    bₛ - ширина элемента жесткости, измеренная по его периметру (см. рисунок 7.9);
    Aₛ и Iₛ - площадь поперечного сечения и момент инерции сечения элемента жесткости (см. рисунок 7.8).​

    Формула (7.39) может быть использована для элементов жесткости в виде широких гофров (канавок), плоская часть которых уменьшена из условия потери местной устойчивости, а для bₚ в формуле (7.39) берется большее из значений: bₚ или 0,25(3bₚ + bᵣ) (см. рисунок 7.11). Подобный метод применим для полок с двумя или несколькими широкими гофрами.

    26013258002016-021.jpg

    7.4.2.2 При двух симметрично расположенных элементах жесткости полки критическое напряжение σcr,s потери устойчивости в пределах упругости вычисляют по формуле

    σcr,s = (4,2E/Aₛ)√(Iₛt³/4b₁²(3bₑ - 4b₁)), (7.40)​

    где bₑ = 2bₚ₁ + bₚ₂ + 2bₛ; b₁ = bₚ₁ + 0,5bᵣ,

    здесь bₚ₁ - теоретическая ширина крайнего плоского элемента (см. рисунок 7.11);
    bₚ₂ - теоретическая ширина среднего плоского элемента (см. рисунок 7.11);
    bᵣ - общая ширина элемента жесткости (см. рисунок 7.11);
    Aₛ и Iₛ - площадь поперечного сечения и момент инерции поперечного сечения элемента жесткости (см. рисунок 7.11).​

    7.4.2.3 Для нескольких элементов жесткости на полке (трех или более одинаковых) эффективную площадь всей полки Aef вычисляют по формуле

    Aef = ρbₑt (см. таблицы 7.2 и 7.3), (7.41)​

    где ρ - понижающий коэффициент, соответствующий гибкости λ̅ₚ, основанной на напряжении потери устойчивости в упругой стадии:

    σcr,s = 1,8E√(Iₛt³/b₀²bₑ³) + 3,6Et²/b₀², (7.42)​

    где Iₛ - суммарный момент инерции элементов жесткости относительно центральной оси a-a без учета слагаемого bt³/12;
    b₀ - ширина полки в проекции (см. рисунок 7.11);
    bₑ - развернутая ширина полки (см. рисунок 7.11).​

    7.5 Стенки гофров с элементами жесткости в количестве не более двух

    7.5.1 Эффективное поперечное сечение стенки, как показано на рисунке 7.12, должно включать в себя:

    а) полосу шириной sef,1, примыкающую к сжатой полке;

    б) уменьшенную эффективную площадь As,red каждого из элементов жесткости на стенке, при их количестве не более двух;

    в) примыкающую к центральной оси эффективного сечения полосу шириной sef,n;

    г) растянутую часть стенки.​

    7.5.2 Эффективная площадь элементов жесткости должна определяться следующим образом:
    • для одного элемента жесткости или для элемента жесткости, ближайшего к сжатой полке:
    Aₛₐ = t(sef,2 + sef,3 + sₛₐ); (7.43)​
    • для второго элемента жесткости:
    Asb = t(sef,4 + sef,5 + ssb); (7.44)​

    где размеры sef,1, …, sef,n, sₛₐ и ssb показаны на рисунке 7.12.

    26013258002016-022.jpg

    7.5.3 Первоначальное положение эффективной нейтральной оси следует определять, используя эффективные сечения горизонтальных полок, и полное поперечное сечение стенок. В этом случае базовую эффективную ширину стенки sef,0 определяют по формуле

    sef,0 = 0,76t√(E/γₘσcom), (7.45)​

    где σcom - напряжение в сжатой полке при достижении сечением предела несущей способности.

    7.5.4 Если стенка неустойчива (σcom > σcr), то размеры от sef,1 до sef,n определяют следующим образом:

    sef,1 = sef,0; (7.46)

    sef,2 = (1 + 0,5hₐ/ec)sef,0; (7.47)

    sef,3 = [1 + 0,5(hₐ + hₛₐ)/ec]sef,0; (7.48)

    sef,4 = (1 + 0,5hb/ec)sef,0; (7.49)

    sef,5 = [1 + 0,5(hb + hsb)/ec]sef,0; (7.50)

    sef,n = 1,5sef,0, (7.51)​

    где ec - расстояние от эффективной центральной оси до нейтральной линии сжатой полки (см. рисунок 7.12);
    hₐ, hb, hₛₐ и hsb - размеры, показанные на рисунке 7.12.​

    7.5.5 Размеры sef,1, ..., sef,n следует изначально определять по формулам (7.46)-(7.51), а затем, если рассматриваемый плоский элемент устойчив (σcom < σcr), корректировать с учетом следующих положений:
    • для стенки без элементов жесткости, если sef,1 + sef,n ≥ sₙ и вся стенка устойчива, то в эффективную площадь стенки включают:
    sef,1 = 0,4sₙ; (7.52)

    sef,n = 0,6sₙ; (7.53)​
    • для стенки, усиленной элементом жесткости, если sef,1 + sef,2 ≥ sₐ и часть стенки sₐ устойчива, то в эффективную площадь стенки включают:
    sef,1 = sₐ/(2 + 0,5hₐ/ec); (7.54)

    sef,2 = sₐ(1 + 0,5hₐ/ec)/(2 + 0,5hₐ/ec); (7.55)​
    • для стенки с одним элементом жесткости, если sef,3 + sef,n ≥ sₙ и часть стенки sₙ устойчива, то в эффективную площадь стенки включают:
    sef,3 = sₙ[1 + 0,5(hₐ + hₛₐ)/ec] / [2,5 + 0,5(hₐ + hₛₐ)/ec]; (7.56)

    sef,n = 1,5sₙ / [2,5 + 0,5(hₐ + hₛₐ)/ec]; (7.57)​
    • для стенки с двумя элементами жесткости:
      • если sef,3 + sef,4 ≥ sb и часть стенки sb устойчива, то в эффективную площадь стенки включают:
    sef,3 = sb[1 + 0,5(hₐ + hₛₐ)/ec] / [2,5 + 0,5(hₐ + hₛₐ + hb)/ec]; (7.58)

    sef,4 = sb[1 + 0,5hb/ec] / [2,0 + 0,5(hₐ + hₛₐ + hb)/ec]; (7.59)​
    • если sef,5 + sef,n ≥ sₙ и часть стенки sₙ устойчива, то в эффективную площадь стенки включают:
    sef,5 = sₙ[1 + 0,5(hb + hₛb)/ec] / [2,5 + 0,5(hb + hₛb)/ec]; (7.60)

    sef,n = 1,5sₙ / [2,5 + 0,5(hb + hₛb)/ec]. (7.61)​

    7.5.6 Для одиночного элемента жесткости или для элемента жесткости, ближайшего к сжатой полке, в стенке с двумя элементами жесткости критическое напряжение потери устойчивости σcr,sa в упругой стадии вычисляют по формуле

    σcr,sa = 1,05E√(Iₛt³s₁) / Aₛₐs₂(s₁ - s₂), (7.62)​

    где s₁ и s₂ вычисляют по формулам:
    • для одиночного элемента жесткости
    s₁ = 0,9(sₐ + sₛₐ + sc); (7.63)​
    • для элемента жесткости, ближайшего к сжатой полке, в стенке с двумя элементами жесткости
    s₁ = sₐ + sₛₐ + sb + 0,5(ssb + sc), (7.64)

    s₂ = s₁ - sₐ - 0,5sₛₐ, (7.65)​

    здесь sc - размер, показанный на рисунке 7.12;
    Iₛ - момент инерции поперечного сечения элемента жесткости, включающего ширину выступа по образующей sₛₐ и два примыкающих участка стенки шириной sef,1 каждый, относительно собственной центральной оси, параллельной плоскости элементов стенки (см. рисунок 7.12).​

    При определении Iₛ возможное различие уклонов плоских элементов стенки по обе стороны от элемента жесткости допускается не учитывать.

    7.5.7 Для одиночного сжатого элемента жесткости или для элемента жесткости, ближайшего к сжатой полке, в стенке с двумя элементами жесткости эффективную площадь Asa,red определяют по формуле

    Asa,red = χdAₛₐ / [1 - (hₐ + 0,5hₛₐ)/ec]; но Asa,red ≤ Aₛₐ (7.66)​

    7.5.8 Если полки не усилены элементами жесткости, то значения понижающего коэффициента χd следует определять, используя σcr,sa и по формуле (7.28).

    7.5.9 При усилении полок элементами жесткости значения понижающего коэффициента следует определять по 7.3.2.9, но с уточненным σcr,mod по формуле (7.67).

    7.5.10 Для одиночного растянутого элемента жесткости площадь сечения следует принимать равной Aₛₐ.

    7.5.11 Для стенок с двумя элементами жесткости эффективная площадь Asb,red второго элемента жесткости следует принимать равной Asb.

    7.5.12 При определении геометрических характеристик эффективного сечения эффективную площадь Asa,red следует определять с учетом уменьшенной толщины tred = χdt для всех элементов, включенных в Aₛₐ.

    7.5.13 Геометрические характеристики эффективного поперечного сечения элементов жесткости при расчете по второму предельному состоянию следует определять с учетом расчетной толщины t.
     
  6. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.6 Гофрированные листы с элементами жесткости на полках и стенках

    Для гофрированных листов с промежуточными элементами жесткости на полках и стенках (см. рисунки 7.13 и 7.14) взаимодействие между потерей устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости элементов жесткости пояса и стенки) следует учитывать с использованием уточненного значения критического напряжения σcr,mod для обоих типов элементов жесткости в упругой стадии работы, определенное по формуле

    σcr,mod = σcr,s / ∜[1 + (βₛσcr,scr,sa)⁴], (7.67)​

    где σcr,s - критическое напряжение в упругой стадии для промежуточного элемента жесткости полки, см. 7.4.2.2 для полки с одним элементом или 7.4.2.3 - для полки с двумя элементами жесткости;
    σcr,sa - критическое напряжение в упругой стадии для одиночного элемента жесткости стенки или элемента жесткости, ближайшего к сжатой полке, в стенке с двумя элементами жесткости (см. 7.5.6);
    Aₛ - эффективная площадь сечения промежуточного элемента жесткости полки;
    Aₛₐ - эффективная площадь сечения промежуточного элемента жесткости стенки;
    βₛ = 1 - (hₐ + 0,5hₕₐ)/ec - для изгибаемого профиля;
    βₛ = 1 - для центрально сжатого профиля.​

    26013258002016-023.jpg

    7.7 Предельные состояния первой группы

    7.7.1 Общие положения

    При определении несущей способности поперечного сечения вместо расчета на прочность по предельным состояниям при проектировании могут быть использованы результаты экспериментальных исследований.

    Примечание - Проектирование, основанное на результатах экспериментальных исследований, предпочтительно для оценки несущей способности сечений с относительно высоким отношением bₚ/t при искривлениях стенки или при учете влияния сдвига.

    При выполнении расчетов влияние местной потери устойчивости элементов должно учитываться путем использования геометрических характеристик эффективного сечения, определяемого согласно 7.3-7.6.

    7.7.2 Элементы центрально растянутые и сжатые

    7.7.2.1 Расчетную несущую способность поперечного сечения по прочности при осевом растяжении N вычисляют по формуле

    N/AgnRᵧγc ≤ 1; (7.68)​

    7.7.2.2 Если эффективная площадь нетто Aef,n профиля менее, чем полная площадь поперечного сечения нетто Agn, прочность при центральном сжатии стержней вычисляют по формуле

    N/Aef,nRᵧγc ≤ 1. (7.69)​

    7.7.2.3 Если центр тяжести эффективного поперечного сечения не совпадает с центром тяжести полного сечения, то следует учитывать момент от смещения eN,(x,y) центральных осей x-x и y-y относительно положения оси действия силы (см. рисунок 7.15),

    Дополнительные моменты ∆Mᵧ и ∆Mz от смещения центральных осей определяют по формулам

    ∆Mₓ = N·eNx; (7.70)

    ∆Mᵧ = N·eNy, (7.71)​

    где eNx и eNy - смещение центральных осей y-y и z-z относительно осевых усилий.

    Допускается не учитывать эксцентриситет в следующих случаях:
    • если эксцентриситет менее 1,5% размера сечения в направлении эксцентриситета;
    • если учет эксцентриситета приводит к более благоприятному результату при определении напряжений.
    26013258002016-024.jpg

    7.7.2.4 Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами или другими нагельными креплениями и одиночного растянутого уголка с пределом текучести до 380 Н/мм² следует рассчитывать по формуле

    (N/Aef,nRᵤ)·(γᵤ/γc1) ≤ 1; (7.72)
    где γc1 = β(α₁Aₙ₁/Aef,n + α₂);

    здесь Aef,n - эффективная площадь уголка нетто;
    Aₙ₁ - часть сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;
    α₁, α₂, β - принимаются по СП 16.13330.2011 (таблица 6).​

    7.7.2.5 Ветви составных стержней на расчетной длине, равной расстоянию между планками, должны быть проверены на крутильную и изгибно-крутильную формы потери устойчивости.

    7.7.2.6 Расчет составных сечений из уголков швеллеров, С- и ∑-образных профилей, соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что участки между соединяющими сварными швами или центрами крайних болтов не превышают для сжатых элементов 30ief - для сжатых элементов и 70ief - для растянутых, при условии проверки ветвей на изгибно-крутильную форму потери устойчивости с учетом расцентровки, на расчетной длине ветви, равной расстоянию между планками или узлами решетки.

    7.7.2.7 Расчет распорок, уменьшающих расчетную длину сжатых элементов, следует выполнить на усилие, равное условной поперечной силе Qᵤ в основном сжатом элементе по формуле

    Qᵤ = γc · 7,15 · 10⁻⁶(2330 - E/Rᵧ)(N/φ), (7.73)​

    где N - полное продольное усилие в сквозном стержне;
    φ - коэффициент устойчивости при центральном сжатии составного стержня.​

    7.7.3 Расчет элементов при изгибе

    7.7.3.1 Расчетная несущая способность поперечного сечения по изгибающему моменту относительно одной из главных осей Mₓ определяют следующим образом:
    • если момент сопротивления эффективного сечения Wx,ef менее, чем момент сопротивления полного упругого сечения Wₓ,
    Mₓ/Wx,efRᵧγc ≤ 1; (7.74)​
    • если момент сопротивления эффективного сечения Wef равен моменту сопротивления полного упругого сечения Wx,min,
    Mₓ/Wx,minRᵧγc ≤ 1. (7.75)​

    При изгибе в двух главных плоскостях:

    Mₓ/Wx,efRᵧγc + Mᵧ/Wy,efRᵧγc ≤ 1,0. (7.76)​

    Формулы (7.75) и (7.76) применимы при соблюдении следующих условий:

    а) изгибающий момент действует только относительно одной из главных осей поперечного сечения;

    б) конструктивный элемент не подвержен кручению или крутильной, изгибно-крутильной формам потери устойчивости, или плоской формы потери устойчивости изгиба, или потери устойчивости формы сечения;

    в) угол φ между стенкой и полкой профиля более 60°.​

    7.7.3.2 Эффективный момент сопротивления Wef должен определяться на основе эффективного поперечного сечения, испытывающего изгиб только относительно той главной оси, относительно которой происходит изгиб стержня.

    Примечание - Допускается отношение ψ = σ₂/σ₁ при расчете Wef, используемое для определения эффективных участков стенки, вычислять с использованием сечения, состоящего из эффективной площади сжатой полки и полной площади стенки (см. рисунок 7.16).

    26013258002016-025.jpg
    7.7.4 Совместное действие изгиба продольной силы

    При совместном действии изгибающих моментов и продольной сжимающей силы и отсутствии поперечной силы, должно выполняться следующее условие:

    N/AefRᵧ + (Mₓ + NeN,x)/Wef,xRᵧ + (Mᵧ + NeN,y)/Wef,yRᵧ ≤ 1, (7.77)​

    где Aef - эффективная площадь поперечного сечения при действии равномерного сжатия;
    Wef,x(y) - минимальный момент сопротивления (соответствующий волокнам с максимальными упругими напряжениями) эффективного поперечного сечения относительно соответствующей оси;
    eN,x(y) - смещение центральных осей x-x и y-y относительно положения оси действия силы, см. 7.7.2.3.​

    Примечание - Обозначения NEd, My,Ed, Mz,Ed и ∆Mᵢ = NEdeN,i зависят от сочетания соответствующих нормальных напряжений.

    7.7.5 Совместное действие продольной, поперечной силы и изгибающих моментов

    Для поперечных сечений при совместном действии осевой силы N, изгибающего момента M и поперечной силы Q влияние последней не учитывается, если Q ≤ 0,5Qw. При значении поперечной силы более половины предельного значения несущей способности по 7.7.4 при совместном действии момента и поперечной силы расчетное значение несущей способности поперечного сечения следует определять по уменьшенному значению расчетного сопротивления:

    (1 - ρQ)Rᵧ, (7.78)​

    где

    ρQ = (2Q/Qw - 1)².​

    7.7.6 Расчет на поперечную силу

    7.7.6.1 Расчет балочных конструкций на поперечную силу ведется в зонах у крайних опор и зонах над промежуточными опорами (в неразрезных балочных системах, где поперечные силы оказывают существенное влияние на несущую способность стенок балок, особенно в зонах промежуточных опор, где максимальная поперечная сила сочетается со значительным изгибающим моментом и в отдельных случаях с продольной силой).

    Несущую способность поперечного сечения от действия поперечной силы Qw вычисляют по формуле

    Qw = γchwtRₛ/sinα, (7.79)​

    где Rₛ - расчетное напряжение при сдвиге, учитывающее потерю устойчивости стенки, приведенное в таблице 7.4;
    hw - высота стенки между срединными плоскостями полок;
    α - угол наклона стенки относительно полок.​

    Таблица 7.4​
    Расчетные напряжения Rₛ при сдвиге
    26013258002016-026.jpg
    7.7.6.2 Условную гибкость стенки λw вычисляют по формулам:
    • для стенок без продольных элементов жесткости
    λ̅w = 0,346(sw/t)√(Rᵧ/E); (7.80)​
    • для стенок с продольными элементами жесткости
    λ̅w = 0,346(sd/t)√(5,34Rᵧ/kₜE), но не менее λ̅w = 0,346(sw/t)√(Rᵧ/E), (7.81)​

    где kₜ = 5,34 + (2,10/t)(∑Iₛ/sd)¹⁄ ³;
    Iₛ - момент инерции сечения отдельного продольного элемента жесткости, определенного, относительно оси a-a, проходящей через центр тяжести сечения ребра, параллельно плоскости стенки;
    sd - общая наклонная высота стенки (при наличии наклона), включая периметр продольного ребра жесткости по осевой линии;
    sw - наклонная высота стенки.​
     
  7. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.7.7 Кручение

    Касательные напряжения от поперечных сил, свободного кручения, нормальные и касательные напряжения от стесненного кручения определяют с использованием геометрических характеристик полного сечения. В поперечных сечениях, подверженных кручению, должны быть выполнены следующие условия:

    σₜᵣ ≤ γcRᵧ; (7.82)

    τₜᵣ ≤ γcRₛ; (7.83)

    √(σₜᵣ² + 3τₜᵣ²) ≤ γcRᵧ, (7.84)​

    где σₜᵣ - расчетное суммарное нормальное напряжение, рассчитанное для соответствующего рассматриваемого эффективного поперечного сечения;
    τₜᵣ - расчетное суммарное касательное напряжение, рассчитанное для полного поперечного сечения.​

    Суммарное нормальное напряжение σₜₒₜ,ᵣ и суммарное касательное напряжение вычисляют по формулам:

    σₜₒₜ,ᵣ = σN,ᵣ + σMy,r + σMx,r + σw,r; (7.85)

    τₜₒₜ,ᵣ = τQy,r + τQx,r + τₜ,ᵣ + τw,r, (7.86)​

    где σMy,r - нормальное напряжение от изгибающего момента My,Ed (определяется для эффективного поперечного сечения);
    σMx,r - нормальное напряжение от изгибающего момента Mz,Ed (определяется для эффективного поперечного сечения);
    σN,ᵣ - нормальное напряжение от осевой силы NEd (определяется для эффективного поперечного сечения);
    σw,r - нормальные напряжения от депланации (определяется для полного поперечного сечения);
    τQy,r - сдвигающее напряжение от поперечной силы Vy,Ed (определяется для полного поперечного сечения);
    τQx,r - сдвигающее напряжение от поперечной силы Vz,Ed (определяется для полного поперечного сечения);
    τₜ,ᵣ - касательное напряжение от свободного кручения (определяется для полного поперечного сечения);
    τw,r - касательное напряжение от депланации (определяется для полного поперечного сечения).​

    7.7.8 Расчет на устойчивость центрально сжатых стержней

    7.7.8.1 Расчет на устойчивость центрально сжатых стержней сплошного сечения следует проводить по формуле

    N/φAefRᵧγc ≤ 1, (7.87)​

    где φ - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, принимаемый в зависимости от приведенной гибкости λ̅ по СП 16.13330.2011 (пункт 7.1.3 или таблица Д.1 приложения Д, тип сечения в соответствии с данными таблицы 6.3):

    λ̅ = (lef/ief)√(RᵧAef/EAg), (7.88)​

    где lef - расчетная длина стержня;
    ief - радиус инерции эффективного сечения, брутто.​

    Для элементов несимметричных сечений следует учитывать дополнительный момент ∆M = NeN, вызванный эксцентриситетом центральной оси эффективного сечения (см. рисунок 7.15), а совместное действие осевой силы и момента следует принимать по 7.7.10.3.

    7.7.8.2 Для элементов из открытых кососимметричных поперечных сечений (например, Z-образных с одинаковыми полками) кроме проверки устойчивости продольного изгиба стержень следует проверять на крутильную форму потери устойчивости:
    • открытые сечения с одной осью симметрии (см. рисунок 7.17) следует проверять на изгибно-крутильную форму потери устойчивости;
    • открытые сечения с несимметричной формой поперечного сечения следует проверять из условия потери устойчивости по крутильной форме или изгибно-крутильной формы потери устойчивости, которая может быть менее, чем несущая способность элемента из условия потери плоской формы устойчивости.
    Расчетную несущую способность N из условия потери устойчивости по крутильной или изгибно-крутильной форме следует определять в соответствии с 7.7.8.1 и 7.7.8.4.

    26013258002016-027.jpg
    7.7.8.3 Критическую силу Ncr,T для изгибно-крутильной формы потери устойчивости в упругой стадии свободно опертого стержня вычисляют по формуле

    Ncr,T = (1/i₀²)(GIₜ + π²EIw/lT²); (7.89)

    i₀² = iₓ² + iᵧ² + x₀² + y₀²,​

    где G - модуль сдвига;
    Iₜ - момент инерции при свободном кручении полного сечения;
    Iw - секториальный момент инерции полного сечения;
    iᵧ - радиус инерции полного сечения относительно оси y-y;
    iₓ- радиус инерции полного сечения относительно оси z-z;
    lT - расчетная длина элемента, теряющего устойчивость по крутильной форме;
    x₀, y₀ - координаты центра сдвига относительно центра тяжести полного поперечного сечения.​

    Таблица 7.5​
    Кривые потери устойчивости для различных типов поперечных сечений
    26013258002016-028.jpg
    7.7.8.4 Для сечения с двумя осями симметрии (например, y₀ = x₀ = 0) критическую силу Ncr,TF для изгибно-крутильной формы потери устойчивости упругой стадии вычисляют по формуле

    Ncr,TF = Ncr,T, (7.90)​

    при этом Ncr,TF < Ncr,y и Ncr,TF < Ncr,x.

    Условную гибкость λ̅T при крутильной или изгибно-крутильной форме потери устойчивости вычисляют по формуле

    λ̅T = √(AefRᵧ/Ncr), (7.91)​

    где Ncr = Ncr,TF, если Ncr < Ncr,T; здесь Ncr,TF - критическая сила потери устойчивости в упругой стадии по изгибно-крутильной форме;
    Ncr,T - критическая сила потери устойчивости в упругой стадии по крутильной форме.​

    При крутильной или изгибно-крутильной форме потери устойчивости соответствующие предельные значения местных изгибов можно определить по СП 16.13330.2011 (таблица Д.1), соответствующие оси x, для λ̅ = πλ̅T, для типов сечений по таблице 7.5.

    7.7.8.5 Для поперечных сечений, симметричных относительно оси y-y (например, z = 0), в упругой стадии критическую силу Ncr,TF для изгибно-крутильной формы потери устойчивости вычисляют по формуле

    Ncr,TF = (Ncr,y/2β)[1 + (Ncr,T/Ncr,y) - √((1 - Ncr,T/Ncr,y)² + 4(Ncr,T/Ncr,y)(y₀/i₀)²)], (7.92)​

    где β = 1 - y₀/i₀.

    7.7.8.6 Расчетную длину lT элемента, теряющего устойчивость по крутильной или изгибно-крутильной форме, следует определять с учетом степени его защемления от кручения и депланации на каждом конце элемента длиной LT.

    В зависимости от типа соединения на концах элемента могут приниматься следующие значения lT/LT:
    • 1,0 - для соединений, обеспечивающих частичное закрепление от кручения и депланации (см. рисунок 7.18 а));
    • 0,7 - для соединений, обеспечивающих значительное закрепление от кручения и депланации (см. рисунок 7.18 б)).

    26013258002016-029.jpg

    7.7.8.7 Расчет составных сечений из уголков швеллеров, С-образных и ∑-образных профилей, соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что участки между соединяющими сварными швами или центрами крайних болтов не превышают для сжатых элементов 30ief - для сжатых элементов и 70ief - для растянутых, при условии проверки ветвей на изгибно-крутильную форму потери устойчивости с учетом дополнительных моментов ∆M = NeN(x,y), на расчетной длине ветви, равной расстоянию между планками или узлами решётки.

    7.7.8.8 Условная гибкость между узлами ветвей, раскрепленных решетками, должна быть не более 2,3 и не должна превышать условную приведенную гибкость стержня в целом.

    7.7.9 Общая устойчивость изгибаемых балок

    7.7.9.1 Расчетное значение несущей способности по устойчивости плоской формы изгиба для балок, не раскрепленных из плоскости действия изгибающего момента, следует принимать равным

    MbLTWefRᵧ ≤ 1, (7.93)​

    где χLT - понижающий коэффициент при потере устойчивости плоской формы изгиба.

    Примечание - При определении Wef отверстия на конце балки учитывать не следует.

    7.7.9.2 Для изгибаемых элементов постоянного поперечного сечения значение χLT ≤ 1,0 при соответствующей условной гибкости λ̅LT вычисляют по формуле

    χLT = 1 / (ФLT + √(ФLT² - λ̅LT²)), (7.94)​

    где ФLT = [1 + αLT(λ̅LT - 0,2) + λ̅LT²], (7.95)
    здесь αLT - коэффициент, учитывающий начальные несовершенства принимаемый равным 0,34 (таблица 7.6, кривая потери устойчивости b);​

    λ̅LT = √(WₓRᵧ/Mcr), (7.96)​

    где Mcr - критический момент потери устойчивости плоской формы изгиба в упругой стадии, определение Mcr приведено в приложении Г;
    χLT - значение вычисляется по формулам (7.94, 7.95) или соответствует значению φ по СП 16.13330.2011 (таблица Д.1) для типа сечения b и λ̅ = πλ̅T.​

    Таблица 7.6​
    Рекомендуемые значения коэффициентов, учитывающих начальные
    несовершенства, для кривых потери устойчивости плоской формы изгиба
    26013258002016-030.jpg
    7.7.9.3 При определении Mcr принимают геометрические характеристики поперечного сечения брутто и учитывают условия загружения, действительное распределение момента и раскрепления из плоскости действия изгибающего момента.

    Для учета изменения изгибающего момента в балке между элементами бокового раскрепления, понижающий коэффициент χLT можно скорректировать следующим образом:

    χLT,m = χLT/ƒₘ ≤ 1; (7.97)

    ƒₘ = 1 - 0,5(1 - kc)[1 - 2,0(λ̅LT - 0,8)²] ≤ 1, (7.98)​

    где kc - поправочный коэффициент, принимаемый по таблице 7.7.

    Таблица 7.7​
    Поправочные коэффициенты kc
    26013258002016-031.jpg
    7.7.10 Устойчивость при внецентренном сжатии элементов сплошного сечения

    7.7.10.1 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых стержней составного сечения, соединенными непосредственно стенками или через прокладки (рисунок 7.19) следует выполнять как расчёт стержня в целом, так и отдельных его ветвей.

    26013258002016-032.jpg

    7.7.10.2 Статический расчет свободно опертых однопролетных элементов с шарнирными опирами концов с непрерывным или дискретным боковым раскреплением проводят с учетом начальных несовершенств, указанных в 5.3.2, проверку на устойчивость элементов постоянного сечения с двумя осями симметрии, не чувствительных к кручению, следует выполнять в соответствии со следующими положениями:
    • элементы, не испытывающие деформации кручения, например замкнутые сечения или сечения, раскрепленные от кручения;
    • элементы, испытывающие деформации кручения, например элементы открытого сечения и не раскрепленные от кручения.
    Проверку несущей способности элементов конструктивных систем допускается выполняться как для отдельных однопролетных элементов, "вырезанных" из системы.

    7.7.10.3 Для сжато-изгибаемых (внецентренно сжатых) элементов должны выполняться следующие условия:

    Nₚ/φₓAefRᵧ + kₓₓ[(Mₓₚ + ∆Mₓₚ)/χLTWx,efRᵧ] + kₓᵧ[(Mᵧₚ + ∆Mᵧₚ)/My,efRᵧ] ≤ 1; (7.99)

    Nₚ/φᵧAefRᵧ + kᵧₓ[(Mₓₚ + ∆Mₓₚ)/χLTWx,efRᵧ] + kᵧᵧ[(Mᵧₚ + ∆Mᵧₚ)/My,efRᵧ] ≤ 1, (7.100)*​

    где Nₚ, Mₓₚ и Mᵧₚ - расчетные значения сжимающей силы и максимальных моментов относительно осей x-x и y-y соответственно;
    ∆Mₓₚ, ∆Mᵧₚ - моменты от смещения центра тяжести относительно осей x-x и y-y;
    φₓ и φᵧ - понижающие коэффициенты при плоской форме потери устойчивости;
    χLT - понижающий коэффициент при проверке устойчивости плоской формы изгиба, см. 7.7.9. Для элементов, не чувствительных к деформациям кручения, χLT = 1,0;
    kₓₓ, kₓᵧ, kᵧₓ, kᵧᵧ - коэффициенты взаимодействия (могут быть определены по приложению В).​

    7.7.10.4 При определении Mcr принимают геометрические характеристики поперечного сечения брутто и учитывают условия загружения, действительное распределение момента и раскрепления из плоскости действия изгибающего момента.

    7.7.10.5 Допускается для проверки устойчивости сжато-изгибаемых элементов использовать упрощённую формулу

    (Nₚ/φₓAefRᵧ)⁰·⁸ + (Mₓ/χLTWx,efRᵧ)⁰·⁸ ≤ 1,0. (7.101)​
     
  8. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.7.11 Расчет центрально сжатых и растянутых элементов сквозного сечения

    7.7.11.1 Расчет на прочность элементов сквозного сечения на прочность при центральном растяжении и сжатии двух профилей составленных из швеллеров, С-образных и ∑-образных профилей, соединенных планками или решетками (см, рисунок 7.20), следует проводить по формулам (7.87) и (7.88), где Ag и Aef - полная и эффективная площадь всех рабочих стержней, входящих в состав решетчатого элемента.

    26013258002016-033.jpg

    7.7.11.2 Расчет на устойчивость сжатых стержней сквозного сечения типа a, две ветви которых соединены планками или решетками, следует выполнять по формуле (7.86), при этом коэффициент φ относительно оси, перпендикулярной планкам и решеткам, следует определять по СП 16.13330.2011 (таблица Д.1 для сечений типа b из швеллеров, С-образных и ∑-образных профилей) с заменой λ̅ef на значение λ̅ef,c, которое следует определять в зависимости от λ̅ef,c по 7.7.11.3.

    7.7.11.3 Устойчивость отдельных ветвей должна быть проверена как на изгибную форму потери устойчивости так и на крутильную и изгибно-крутильную формы потери устойчивости по 7.7.8.4-7.7.8.6. Следует так же учитывать появление дополнительных моментов ∆M = NeN, вызванных смещением центральных осей y-y и z-z относительно осевых усилий по 7.7.2.3, а так же расцентровкой решетки.

    7.7.11.4 Приведенную гибкость λ̅ef,c для сечений типа a с двумя ветвями (рисунок 7.20а) вычисляют по формулам:
    • для креплений планками
    λ̅ef,c = √(λ̅y,ef² + 0,82(1 + n)λ̅b1,ef²), (7.102)​

    где n = Ib1,efh₀/Iₛa;
    • для соединения решетками
    λ̅ef,c = √(λ̅y,ef² + αAef/Ad1,ef), (7.103)​

    где α = 10d³/h₀²a.

    Приведенную гибкость λ̅ef,c для сечений типа b с четырьмя ветвями (рисунок 7.20б) вычисляют по формулам:
    • для соединения планками
    λ̅ef,c = √(λ̅y,max,ef² + 0,82(1 + n₁)λ̅b1,ef² + (1 + n₂)λ̅b2,ef²), (7.104)​

    где n₁ = Ib1,efb₁/Iₛ₁lb; n₂ = Ib2,efb₂/Iₛ₂/lb;
    • для соединения решетками
    λ̅ef,c = √(λ̅y,max,ef² + (α₁ + α₂Ad1,ef/Ad2,ef)(Aef/Ad1,ef)), (7.105)​

    где α₁ = 10d₁³/b₁²lb; α₂ = 10d₂³/b₂²lb,
    λ̅ef,c - приведенная, эффективная гибкость сквозного стержня в целом в плоскости перпендикулярной оси y-y;
    λ̅b1,ef - приведенная, эффективная гибкость ветви относительно собственной оси параллельной оси y-y;
    λ̅b2,ef - приведенная, эффективная гибкость ветви относительно собственной оси параллельной оси x-x;
    h₀ - расстояние между центрами тяжести стержней;
    lb - шаг планок, высота панели решетки;
    Ib1,ef - эффективный момент инерции ветви относительно собственной оси параллельной оси y-y;
    Ib2,ef - эффективный момент инерции ветви относительно собственной оси параллельной оси x-x;
    Iₛ₁, Iₛ₂ - моменты инерции планок относительно осей 1-1 и 2-2;
    Aef - эффективная площадь всего сквозного стержня;
    Ad1, Ad2 - площадь сечения раскосов решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), расположенных в плоскостях, перпендикулярных 1-1 и 2-2.​

    7.7.11.5 В сквозных сечениях с планками условная гибкость отдельной ветви на участке между сварными швами или крайними болтами должна быть не менее 1,15. Ветви на расчетной длине между планками должны быть проверены на изгибно-крутильную форму потери устойчивости ветви в пределах расчетной длины между креплениями планок или решеток по формулам (7.91) и (7.102).

    7.7.11.6 Условная гибкость между узлами ветвей, раскрепленных решетками, должна быть не более 2,3 и не должна превышать условную приведенную гибкость стержня в целом.

    7.7.11.7 Расчет соединительных планок и элементов решеток сжатых стержней сквозного сечения следует выполнять на условную поперечную силу Qᵤ, принимаемую постоянной по всей длине стержня по формуле

    Qᵤ = γc · 7,15 · 10⁻⁶(2330 - E/Rᵧ)(N/φ), (7.106)​

    где N - полное продольное усилие в сквозном стержне;
    φ - коэффициент устойчивости при центральном сжатии ((для сечений типа по таблице 7.5) и СП 16.13330.2011 (приложение Д.1)).​

    7.7.11.8 Условную поперечную силу Qᵤ следует распределять поровну между решетками и планками, лежащими в плоскости, перпендикулярной оси, относительно которой проводится проверка устойчивости. Расчет соединительных планок и их прикреплений следует выполнять по СП 16.13330.2011 (пункты 7.2.8 и 7.2.9).

    7.7.11.9 Расчет распорок, уменьшающих расчетную длину сжатых элементов, следует выполнять на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе по формуле (7.106).

    7.7.12 Расчет потери устойчивости стенки от местной нагрузки

    7.7.12.1 Расчет на смятие и потерю устойчивости стенки профиля, при действии опорной реакции или другой местной поперечной силы, приложенной к полке, следует проводить исходя из значения поперечной силы Qw,p, которая должна удовлетворять условию

    γcQᵣ ≤ Qw,p, (7.107)​

    где Qw,p - несущая способность стенки при местном поперечном воздействии.

    7.7.12.2 Поперечное сечение с одной стенкой без элементов жесткости (см. рисунок 7.21) должно отвечать следующим критериям:

    hw/t ≤ 200; r/t ≤ 6; 45° ≤ φ ≤ 90°​

    где hw - высота стенки между срединными плоскостями полок;
    r - внутренний радиус углов;
    φ - угол наклона стенки относительно полок (в градусах).
    26013258002016-034.jpg

    7.7.12.3 Несущую способность на одну стенку при местном поперечном воздействии Qw,p в виде опорной реакции или местной нагрузки вычисляют по формуле

    Qw,p = γcCt²Rᵧsinφ[1 - Cᵣ√(r/t)][1 + Cb√(b/t)][1 - Cₕ√(h/t)], (7.108)​

    где C - коэффициент из таблиц 7.8-7.12;
    t - толщина стенки;
    φ - угол между плоскостью стенки и плоскостью опорной поверхности;
    r - внутренний радиус изгиба;
    Cᵣ - коэффициент, учитывающий гибкость стенки из таблиц 7.8-7.12;
    b - длина опорной части или местной распределенной нагрузки;
    Cb - коэффициент, учитывающий длину приложения локальной нагрузки на опоре или в пролете из таблиц 7.8-7.12;
    h - высота плоской части стенки профиля;
    Cₕ - коэффициент, учитывающий высоту стенки из таблиц 7.8-7.12.​

    Примечания
    1 Для конструктивных элементов, состоящих из двух и более стенок, значение Qw,p рассчитывается для каждой стенки профиля и суммируется;
    2 Концевое приложение опорной реакции или местной нагрузки от свободного края элемента должно быть менее или равно 1,5hw;
    3 Приложение двух местных противоположно направленных нагрузок, приложенных к двум полкам элемента, должно быть менее или равно 1,5hw;
    4 Приложение двух местных противоположно направленных нагрузок, приложенных к одной полке элемента, должно быть равно или более 1,5hw.

    Таблица 7.8​
    Составные стержни из двух швеллеров, С-образных
    и ∑-образных профилей, соединенных стенками
    26013258002016-035.jpg
    Таблица 7.9​
    Стержни из одиночных швеллеров и С-образных профилей
    26013258002016-036.jpg
    Таблица 7.10​
    Стержни из одиночных Z-образных профилей
    26013258002016-037.jpg
    7.7.12.4 В поперечных сечениях с двумя и более стенками, включая профилированные листы (см. рисунок 7.22), несущую способность стенки без элементов жесткости при местном поперечном воздействии следует определять, при следующих условиях:
    • если расстояние c от нагруженного участка до свободного края (см. таблицу 7.3) не менее 40 мм;
    • если поперечное сечение удовлетворяет следующим критериям:
    r/t ≤ 10; hw/t ≤ 200; 45° ≤ φ ≤ 90°,

    26013258002016-038.jpg

    7.7.12.5 Несущую способность на одну стенку профилированных настилов, кассетных и шляпных профилей при местном поперечном воздействии Qw,p в виде опорной реакции или местной нагрузки следует определять по формуле (7.106) Значения коэффициентов C, Cᵣ, Cb, Cₕ приведены в таблице 7.11 для одиночных кассетных и шляпных профилей и в таблице 7.12 - для профилированных настилов.

    Таблица 7.11​
    Стержни из одиночных кассетных и шляпных профилей
    26013258002016-039.jpg
    Таблица 7.12​
    Профилированные настилы с несколькими стенками
    26013258002016-040.jpg
     
  9. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    7.7.13 Расчет перфорированного настила

    7.7.13.1 Перфорированный настил с круглыми отверстиями, расположенными в углах равностороннего треугольника при соотношении параметров 0,2 ≤ d/a ≤ 0,9 (см. рисунок 7.23), может быть рассчитан при условии, что при определении сплошного сечения настила учтено ослабление его отверстиями путем введения эффективной толщины, приведенной ниже.

    7.7.13.2 Характеристики полного сечения рассчитывают по 7.3.1 с заменой t на ta,ef, вычисляемую по формуле

    ta,ef = 1,18t(1 - d/0,9a). (7.109)

    26013258002016-041.jpg

    Характеристики эффективного сечения рассчитывают по разделу 7.3.1 с заменой t на tb,ef, вычисляемую по формуле

    tb,ef = t∛1,18(1 - d/a). (7.110)​

    Несущую способность одной стенки при действии локальной поперечной силы рассчитывают по 7.7.2 с заменой t на tc,ef, вычисляемую по формуле

    tc,ef = t[1 - (d/a)²(hₚ/hw)]³⁄², (7.111)​

    где hₚ - наклонная высота перфорированной части стенки;
    hw - общая наклонная высота стенки.​

    7.7.13.3 Перфорированные сортовые профили (швеллер, ∑-, С- и Z-образные) с щелевой перфорацией (см. рисунок 7.24), так называемые термопрофили, следует рассчитывать при условии, что при определении параметров сечения профиля ослабление его отверстиями будет учтено путем введения эффективной толщины.

    26013258002016-042.jpg

    7.7.13.4 В общем случае пластинки (зона 1, рисунок 7.24) стенки или полки с щелевой перфорацией и неравномерным распределением напряжений по ширине, критическое напряжение может быть определено формулой

    σcr = kσπ²D/h²t; (7.112)​

    где

    kσ = 8(1 + √k₂ + k₂ν - ν) / [√((1 + ψ)² + 0,112(1 - ψ)²) + (1 + ψ)];

    k₂ = kh/(kh₁ + h₀);

    k = 24(1 - ν)(βd²/ac);​

    h - ширина пластинки (см. рисунок 7.24);
    h₁ - суммарная ширина участков пластинки без просечек;
    h₀ - ширина участка с просечками;
    d - шаг щелевых отверстий в направлении ширины пластинки;
    a - шаг щелевых отверстий вдоль длины пластинки;
    c - длина щелевого отверстия;
    β - коэффициент, определяемый по таблице 7.13.​

    Таблица 7.13​
    Значения коэффициентов β
    26013258002016-043.jpg
    7.7.13.5 По критическому напряжению определяют приведенную гибкость пластинки

    λ̅ₚ = √(Rᵧₙ/σcr),​

    по которой в соответствии с 7.3.1.7 вычисляют коэффициент редукции ρ и определяют tef пластинки с перфорациями. Далее расчет проводят в соответствии с 7.3.1.7 и 7.3.1.8 как для профиля, у которого перфорированная стенка имеет приведенную толщину tef.

    7.7.13.6 Размеры просечек, для обеспечения превышения σcr зоны 2 (рисунок 7.24) перфорации над σcr всей перфорированной пластинки стенки или полки профиля (см. рисунок 7.24), должны отвечать требованию:

    a/h < 0,907 + 0,832c/a - 8,84d/h + 0,944h₀/h. (7.113)​

    8 Кассетные профили, раскрепленные гофрированными листами

    8.1 Общие положения


    8.1.1 Кассетный профиль представляет собой большой профиль в виде лежащего швеллера с отгибами стенок, как это показано на рисунке 8.1. Предполагается, что узкие отгибы стенок должны быть раскреплены из плоскости прикрепляемым к ним гофрированным стальным листом.

    8.1.2 Несущую способность стенок кассетных профилей на срез и восприятие местной поперечной нагрузки определяют в соответствии с 7.7.9 и 7.7.11, но с учетом значения Mc.

    Предельный момент Mc для кассетного профиля определяют по 8.2.1 и 8.2.2, с учетом следующего:
    • геометрические размеры соответствуют диапазонам, приведенным в таблице 8.1;
    • высота гофров на широкой полке hᵤ не превышает h/8, где h - общая высота кассетного профиля.
    8.1.3 Как вариант, предельный момент для кассетного профиля может быть определен посредством испытаний. При этом испытательное оборудование не должно создавать местные нагрузки в элементе сечения кассетного профиля.

    Таблица 8.1​
    Предельные параметры кассетного профиля
    26013258002016-044.jpg
    26013258002016-045.jpg
    8.2 Несущая способность при действии изгибающего момента

    8.2.1 Широкая полка сечения сжата

    Предельный момент для кассетного профиля при сжатой широкой полке определяют с использованием поэтапной процедуры, представленной на рисунке 8.2:
    • этап 1. Определяют эффективную площадь всех сжатых частей поперечного сечения, основываясь на отношении напряжений ψ = σ₂/σ₁, полученных с использованием эффективной ширины сжатых полок, но при полной площади стенок;
    • этап 2. Находят центр тяжести эффективного поперечного сечения и определяют предельный момент Mc по формуле
    Mc = 0,8Wef,minRᵧ. (8.1)

    26013258002016-046.jpg

    8.2.2 Широкая полка сечения растянута

    8.2.2.1 Предельный момент для кассетного профиля с растянутой широкой полкой определяют с использованием поэтапной процедуры, представленной на рисунке 8.3:
    • этап 1. Определяют центр тяжести полного поперечного сечения;
    • этап 2. Определяют эффективную ширину широкой полки bu,ef, с учетом ее возможного искривления, по формуле
    bu,ef = 53,3·10⁶e₀²t³teq/hLbᵤ³, (8.2)​

    где bᵤ - полная ширина широкой полки;
    e₀ - расстояние от центральной оси полного поперечного сечения до центральной оси узких полок;
    h - общая высота кассетного профиля;
    L - пролет кассетного профиля;
    teq - эквивалентная толщина широкой полки, вычисляемая по формуле​

    teq = (12Iₐ/bᵤ)¹⁄³, (8.3)​

    где Iₐ - собственный момент инерции сечения широкой полки (см. рисунок 7.19);​
    • этап 3. Определяют эффективную площадь всех сжатых частей, основываясь на отношении напряжений ψ = σ₂/σ₁, полученных с использованием эффективной ширины полок, но при полной площади стенок;
    • этап 4. Находят центр тяжести эффективного поперечного сечения и определяют несущую способность Mb из условия потери устойчивости плоской формы изгиба, используя следующие выражения:
    Mb = 0,8βbWefRᵧ
    Mb ≤ 0,8Wef,1Rᵧ, (8.4)​

    где Wef = Iy,ef/Zc; Wef,t = Iy,ef/Zc;
    βb - поправочный коэффициент, равный:
    • 1,0 - при s₁ ≤ 300 мм;
    • 1,15 - при 300 мм ≤ s₁ ≤ 1000 мм;
    s₁ - расстояние между метизами (шаг), раскрепляющие узкие полки из плоскости (см. рисунок 8.1).​

    Искривление полки при определении прогибов не учитывается.

    8.2.2.2 Для упрощения практических расчетов момент, воспринимаемый кассетным профилем с широкой полкой без элементов жесткости, может быть определен, приближенно принимая эффективную площадь сечения растянутой широкой полки равной площади сечения двух сжатых узких полок.

    26013258002016-047.jpg
     
  10. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    9 Предельное состояние по деформациям конструкций

    9.1 При расчете холодноформованных профилей по второму предельному состоянию следует использовать геометрические характеристики эффективного поперечного сечения, с учетом редукции сжатых частей сечений. Прогибы определяют в предположении упругой работы стали.

    9.2 Для расчета эффективной площади и эффективного момента инерции сечений по 7.3 по требованиям деформативности для второго предельного состояния гибкость λ̅p,ser может быть определена по формуле

    λ̅h,ser = λ̅ₚ√(σcom,n/Rᵧ), (9.1)​

    где σcom,n - максимальное сжимающее напряжение от реальной нормативной нагрузки (рассчитанное на основе эффективного поперечного сечения) в соответствующем элементе.

    9.3 Как вариант, момент инерции сечения If при определении прогибов может быть рассчитан с использованием интерполяции полного и эффективного поперечных сечений по формуле

    If = Ig - (σg/σ)(Ig - I(σ)ef), (9.2)​

    где Ig - момент инерции полного поперечного сечения;
    σg - максимальное сжимающее напряжение от изгиба, при расчете по второй группе предельных состояний, основанное на полном поперечном сечении (в формуле со знаком "плюс");
    I(σ)ef - момент инерции эффективного поперечного сечения, с учетом потери местной устойчивости, вычисленной при максимальном напряжении σ ≥ σg. Максимальным напряжением является наибольшее по абсолютному значению напряжение в пределах рассматриваемой расчетной длины элемента.​

    9.4 Момент инерции эффективного сечения Ief (или If) может быть принят переменным вдоль пролета. Как вариант, может использоваться постоянное значение момента инерции, полученное исходя из максимального абсолютного момента в пролете от нормативной нагрузки.

    10 Расчет соединений

    10.1 Расчет несущей способности элементов в соединениях на метизах


    10.1.1 В соединениях на болтах, винтах, дюбелях и вытяжных заклепках их несущую способность Nbp определяют сопротивлением смятию соединяемых тонкостенных элементов в контакте с винтом или заклепкой по формуле

    Nbp = Rbpdb∑tγbγc, (10.1)​

    где db - номинальный внутренний диаметр резьбы по дну впадины самонарезающего винта, диаметр заклепки или дюбеля;
    ∑t - наименьшая суммарная толщина соединяемых элементов;
    Rbp - расчетное сопротивление стали соединяемых элементов по пределу прочности;
    γb - коэффициент условий работы болтового соединения по СП 16.13330.2011 (таблица 41);
    γc - коэффициент условий работы соединяемых элементов (см. таблицу 5.1).​

    10.1.2 Прочность на растяжение соединений Fₙ на вытяжных заклепках, самонарезающих винтах и дюбелях определяют на основании данных национальных стандартов, стандартов организаций или полученных на основании результатов испытаний значений нормативной прочности Fₙₙ на растяжение по формуле

    Fₙ = Fₙₙ/γₘ, (10.2)​

    где Fₙₙ - нормативное сопротивление метиза на растяжение;
    γₘ - коэффициент безопасности по материалу метиза, γₘ = 1,25.​

    10.1.3 Несущую способность Fb вытяжных заклепок, самонарезающих винтов, дюбелей и болтов по смятию основного металла определяют по формуле

    Fb = α(Rᵤₙ/γₘ)dt; (10.3)​

    для заклепок:

    Fb ≤ Rᵤₙe₁t/1,2γₘ, (10.4)​

    где d - номинальный диаметр метиза;
    t - толщина более тонкого из соединяемых элементов;
    t₁ - толщина более толстого из соединяемых элементов;
    α - коэффициент, определяемый по таблице 10.1;
    γₘ - коэффициент безопасности основного металла.​

    10.1.4 Несущую способность Fw самонарезающих винтов и дюбелей по вырыванию тонкого листа под головкой метиза для статических нагрузок вычисляют по формуле

    Fw = α·Rᵤ·dw·t, (10.5)​

    где Rᵤ - расчетное сопротивление стали по пределу прочности;
    dw - диаметр головки (стальной шайбы) самонарезающего винта (дюбеля) + толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов.​

    Для ветровых нагрузок в сочетании с постоянными нагрузками и без них:

    Fw = 0,5α·Rᵤ·dw·t. (10.6)
    Таблица 10.1​
    Значения коэффициента α
    26013258002016-048.jpg
    10.1.5 Несущую способность на срез соединений на вытяжных заклепках, самонарезающих винтах и дюбелях Fₛᵣ определяют испытаниями по нормативному значению разрушающей нагрузки на срез Fₛ по формуле

    Fₛ = Fₛₙ/γₘ, (10.7)​

    где γₘ - коэффициент безопасности по материалу метиза, γₘ = 1,25.

    При соблюдении условий:

    Fₛ < 1,2Fᵣₚ или ∑Fₛ < 1,2Fₙ - для заклепок;

    Fₛ < 1,2Fₛₚ или ∑Fₛ < 1,2Fₙ - для самонарезающих винтов;

    Fₛ < 1,2Fdp или ∑Fₛ < 1,5Fₙ - для дюбелей.​

    10.1.6 Несущую способность самонарезающих винтов на выдергивание из опорного элемента Fₛ₀ вычисляют по формулам:

    при tₛᵤₚ/s < 1 Fₛ₀ = 0,45dtₛᵤₚRᵤ;

    при tₛᵤₚ/s ≥ 1 Fₛ₀ = 0,65dtₛᵤₚRᵤ, (10.8)​

    где tₛᵤₚ - толщина опорного элемента, к которому крепится винт или дюбель;
    s - шаг резьбы.​

    Несущую способность дюбелей на выдергивание Fd0 определяют испытаниями по нормативному значению разрушающей нагрузки на срез Fd0n

    Fd0 = Fd0n/γₘ, (10.9)​

    где γₘ - коэффициент безопасности по материалу метиза, γₘ = 1,25.

    10.1.7 При одновременном действии на метиз сдвига и растяжения, при условии, что Ft,r и Fν,r определены расчетом, несущую способность соединения на метизах вычисляют по формуле

    √((Ft,r/min(Fp,p,F0,p))² + (Fν,r/min(Fb,p,Fn,p))²) ≤ 1. (10.10)​

    10.1.8 Прогнозируемый срок службы метизов должен быть не менее срока службы несущих конструкций каркаса. Подтверждение срока службы осуществляется на основании опытных данных или натурных испытаний.

    10.2 Требования к расстановке метизов в соединениях

    10.2.1 Минимально допустимые расстояния между метизами и от их осей до краев соединяемых элементов представлены на рисунке 10.1 и принимаются по таблице 10.2.

    26013258002016-049.jpg
    Таблица 10.2​
    Минимальные допустимые расстояния между метизами
    и от их осей до краев соединяемых элементов​
    В миллиметрах​
    26013258002016-050.jpg
    10.2.2 Диаметр отверстий под винты должен отвечать требованиям технических регламентов изготовителя. Эти регламенты должны быть основаны на следующих критериях:
    • момент закручивания должен быть более, чем момент, требуемый для нарезания резьбы в соединяемом элементе;
    • момент закручивания должен быть менее, чем момент, вызывающий срез резьбы или головки метиза;
    • момент закручивания должен быть менее 2/3 момента, срезающего головку метиза;
    • закладная головка заклепки, а также головки самонарезающих винтов и дюбелей расположены над более тонким из соединяемых листов;
    • приведенные выше правила расчета вытяжных заклепок применимы только в тех случаях, когда диаметр отверстия превышает диаметр заклепки не более чем на 0,1 мм.
    10.3 Требования и правила проектирования соединений, выполненных точечной сваркой

    10.3.1 Точечную сварку, выполняемую контактным методом либо методом проплавления, следует использовать для прокатного или оцинкованного проката толщиной до 4,0 мм при условии: более тонкая соединяемая часть имеет толщину не более 3,0 мм.

    10.3.2 Расчетную несущую способность сварных точек вычисляют по приведенным ниже формулам.

    Несущую способность на смятие и разрыв Nc вычисляют по формулам
    • если t < t₁ < 2,5t Nc = 2,7√t dₛRᵤ; (10.11)
    • если t₁ ≥ 2,5t 0,7dₛ²Rᵤ ≤ Nc = 2,7√t dₛRᵤ ≤ 3,1dₛRᵤ, (10.12)
    где t - толщина наиболее тонкого присоединенного элемента или листа, мм;
    t₁ - толщина наиболее толстого присоединенного элемента или листа;
    dₛ - внутренний диаметр электрозаклепки, равный:
    • при сварке проплавлеиием dₛ = 0,5t + 5 мм;
    • при сварке сопротивлением dₛ = 5√t.
    Несущую способность края элемента на вырыв Nₚ вычисляют по формуле

    Nₚ = 1,4te₁Rᵤ. (10.13)​

    Несущую способность сечения нетто Nₙ вычисляют по формуле

    Nₙ = AₙₑₜRᵤ, (10.14)​

    где Aₙₑₜ - площадь поперечного сечения нетто соединяемого элемента.

    Несущую способность на срез Nₛ вычисляют по формуле

    Nₛ = πdₛ²Rᵤ/4. (10.15)​

    Примечание - В соединении должны соблюдаться следующие условия:
    Nₛ ≥ 1,25Nc; Nₛ ≥ 1,25Nₚ и ∑Nₛ ≥ 1,25Nₙ.​

    Расположение точек сварки в соединении приведены на рисунке 10.1, где 2dₛ ≤ e₁ ≤ 6dₛ; 3dₛ ≤ p₁ ≤ 8dₛ; e₂ ≤ 4dₛ; 3dₛ ≤ p₂ ≤ 6dₛ.

    10.3.3 Размер dₛ сварной точки в реальных условиях следует проверять посредством испытаний на срез с использованием нахлесточных образцов с одиночным креплением, как показано на рисунке 10.2. Толщины соединяемых элементов образца должны быть равны реализованным в каждом конкретном случае.

    26013258002016-051.jpg

    10.4 Требования к проектированию сварных соединений с угловыми швами

    10.4.1 Требования настоящего подраздела следует применять при проектировании сварных соединений внахлестку, выполненных дуговой сваркой, с основным материалом толщиной не более 4,0 мм.

    10.4.2 Размеры сварных швов необходимо выбирать таким образом, чтобы прочность соединения определялась толщиной соединяемого элемента или листа, но не сварным швом. Допускается, что это требование выполняется, если сечение сварного шва не менее толщины соединяемого элемента или листа.

    10.4.3 Расчетную несущую способность углового сварного шва следует определять по СП 16.13330 в соответствии с методикой для элементов толщиной 4 мм и более.

    10.4.4 Если в одном соединении используют сочетание лобовых и фланговых угловых швов, общую несущую способность сварного соединения следует определять как сумму несущих способностей лобовых и фланговых швов. При этом необходимо учитывать положение центра тяжести и соответствующее распределение усилий.

    10.4.5 Угловые швы с эффективной длиной менее 8t (t - толщина более тонкого из соединяемых элементов) в расчетных соединениях не допускаются.

    10.5 Дуговая точечная сварка

    10.5.1 Дуговую точечную сварку следует применять только в соединениях, работающих на сдвиг и не следует использовать для соединения элементов или листов, общая толщина ∑t которых превышает 4 мм.

    10.5.2 Дуговая точечная сварка должна иметь внутренний диаметр dₛ не менее 10 мм.

    10.5.3 Если толщина соединяемого элемента или листа менее 0,7 мм, то следует использовать сварную шайбу (см. рисунок 10.3).

    26013258002016-052.jpg

    10.5.4 Минимальные расстояния eₘᵢₙ от центра круглой дуговой сварной точки до ближайшего края соседней сварной точки или до конца соединяемого элемента вдоль срезающего усилия вычисляют по формулам

    eₘᵢₙ = 1,8Nₛ/tRᵤ при Rᵤₙ/Rᵧₙ < 1,15; (10.16)

    eₘᵢₙ = 2,1Nₛ/tRᵤ при Rᵤₙ/Rᵧₙ ≥ 1,15. (10.17)​

    10.5.5 Минимальное расстояние от центра круглой сварной точки до края в любом направлении усилия соединяемого элемента должно быть не менее 1,5dw, где dw - видимый диаметр сварной точки (см. рисунок 10.4).

    10.5.6 Минимальное расстояние в свету между овальной сварной точкой и краем листа в любом направлении усилия должно быть не менее 1,0dw.

    26013258002016-053.jpg

    10.5.7 Расчетную несущую способность на срез Nw круглой сварной точки определяют по формуле

    Nw = π/4 · dₛ²Rwf, (10.18)​

    где Rwf - расчетное сопротивление по материалу сварной точки;
    dₛ - внутренний диаметр сварной точки, вычисляемый по формуле​

    dₛ = 0,7dw - 1,5∑t, но dₛ ≥ 0,55dw, (10.19)​

    где dw - видимый диаметр дуговой сварной точки (см. рисунок 10.4).

    Nw не должно превышать значений, определяемых из следующих условий:​
    • если dₚ/∑t ≤ 18·(420/Rᵤ)⁰·⁵, то Nw = 1,5dₚ∑t·Rᵤ; (10.20)
    • если 18·(420/Rᵤ)⁰·⁵ ≤ dₚ/∑t < 30·(420/Rᵤ)⁰·⁵, то Nw = 27·(420/Rᵤ)⁰·⁵∑t²·Rᵤ; (10.21)
    • если dₚ/∑t ≥ 30·(420/Rᵤ)⁰·⁵, то Nw = 0,9dₚ∑t·Rᵤ. (10.22)
    10.5.8 Расчетная несущая способность на срез Nw овальной сварной точки определяется по формуле

    Nw = [π/4 · dₛ² + Lwdₛ]0,625Ruw, (10.23)​

    при условии, что Nw не превышает значений, вычисляемых по формуле

    Nw = (0,5Lw + 1,6dₚ)∑t·Rᵤ, (10.24)​

    где Lw - длина овальной сварной точки (см. рисунок 10.5).

    26013258002016-054.jpg
     
  11. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    11 Требования к программному обеспечению для расчетов конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей

    11.1 Компьютерные программы в части процесса верификации должны соответствовать требованиям ГОСТ Р ИСО/МЭК 12207.

    11.2 Компьютерные программы в части процесса полного сопровождения программных средств должны соответствовать требованиям ГОСТ Р ИСО/МЭК 14764.

    11.3 Рекомендуется проводить расчеты в программных комплексах, прошедших сертификацию по соответствующим разделам настоящего свода правил.

    11.4 При построении конечно-элементной расчетной схемы размеры и конфигурацию конечных элементов следует задавать исходя из возможностей применяемых конкретных программ и принимать их такими, чтобы была обеспечена необходимая точность определения усилий.

    12 Требования по обеспечению коррозионной стойкости

    12.1 Требования настоящего раздела распространяются на проектирование защиты от коррозии стальных тонкостенных строительных конструкций из холодногнутых профилей и гофрированных листов. Проектирование защиты от коррозии строительных конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей следует выполнять в соответствии с СП 28.13330.

    В настоящем разделе определены технические требования к защите от коррозии строительных конструкций зданий и сооружений при воздействии газообразных агрессивных сред с температурой от минус 55°С до 100°С.

    12.2 Проектирование нового строительства и реконструкции зданий и сооружений с применением конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей необходимо осуществлять с учетом опыта эксплуатации аналогичных строительных объектов, при этом следует предусматривать анализ коррозионного состояния конструкций и защитных покрытий с учетом вида и степени агрессивности среды.

    12.3 При проектировании защиты от коррозии для нового строительства исходными данными являются:
    1. сведения о климатических условиях района по СП 131.13330.
    2. характеристики газовой агрессивной среды (газы, аэрозоли): вид и концентрация агрессивного вещества, температура и влажность среды в здании (сооружении) и снаружи с учетом преобладающего направления ветра, а также с учетом возможного изменения характеристик среды в период эксплуатации строительных конструкций;
    3. механические, термические и биологические воздействия на строительные конструкции.
    12.4 При проектировании защиты от коррозии реконструируемых зданий и сооружений, выполненных с применением конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей, исходными являются данные о фактическом состоянии строительных конструкций с анализом причин их повреждения.

    12.5 Конструкции зданий и сооружений должны быть доступны для периодической диагностики (непосредственного или дистанционного мониторинга), ремонта или замены поврежденных конструкций. При отсутствии возможности обеспечения этих требований конструкции первоначально должны быть защищены от коррозии на весь период эксплуатации.

    12.6 Не допускается проектировать стальные конструкции зданий и сооружений пониженного и нормального уровня ответственности со средами средней и сильной степени агрессивного воздействия.

    12.7 Нe допускается проектирование стальных конструкций из стали марок 09Г2 и 14Г2 зданий и сооружений, находящихся в слабоагрессивных средах, содержащих сернистый ангидрид или сероводород по группе газов В.

    12.8 При проектировании конструкций из разнородных металлов для эксплуатации в агрессивных средах необходимо предусматривать меры по предотвращению контактной коррозии в зонах контакта разнородных металлов.

    12.9 Теплотехническими расчетами и проектными решениями должно быть исключено промерзание конструкций отапливаемых зданий и образование конденсата на их поверхности, а также избыточное накопление влаги в ограждающих конструкциях в процессе эксплуатации.

    12.10 Форма конструкций и конструктивные решения зданий и сооружений должны исключать образование плохо вентилируемых зон и участков, где возможно накопление агрессивных к строительным конструкциям газов, паров, пыли, влаги.

    12.11 Минимальную толщину листов ограждающих конструкций следует определять согласно таблице 12.1.

    Таблица 12.1​
    Минимальная толщина листов ограждающих конструкций​
    В миллиметрах​
    26013258002016-055.jpg
    12.12 В случае возникновения основной аварийной ситуации (возникновения в процессе эксплуатации среды со средней степенью агрессивного воздействия) для стальных конструкций допускается проектирование со средами средней степени агрессивного воздействия и со слабоагрессивными средами, содержащими сернистый ангидрид или сероводород по группе газов В из стали марок 09Г2 и 14Г2.

    12.13 Степени агрессивного воздействия сред на металлические конструкции приведены для газообразных сред - в таблице 12.2, твердых сред - в таблице 12.3.

    Таблица 12.2​
    Степень агрессивного воздействия газообразных сред на металлические конструкции
    26013258002016-056.jpg
    Таблица 12.3​
    Степень агрессивного воздействия твердых сред на металлические конструкции
    26013258002016-057.jpg
    12.14 Несущие металлоконструкции каркасов зданий из тонколистовых гнутых профилей и ограждающие конструкции, изготавливаемые из оцинкованного проката с горячим цинковым покрытием 1-го класса по ГОСТ 14918 и класса 275 по ГОСТ Р 52246, допускается применять только в условиях неагрессивного воздействия среды. Несущие конструкции из этих профилей и ограждающие конструкции из тонколистовой оцинкованной стали с дополнительным лакокрасочным покрытием допускается применять в условиях слабоагрессивного воздействия среды.

    12.15 Выбор марок материалов и толщины защитно-декоративных лакокрасочных покрытий для дополнительной защиты от коррозии оцинкованной стали следует проводить с учетом срока службы лакокрасочного покрытия в конкретных условиях эксплуатации.

    12.16 Прогнозируемый срок службы покрытия следует устанавливать по результатам ускоренных климатических испытаний образцов покрытий, представляющих собой фрагменты реальных конструкций. Ускоренные испытания покрытий проводят по ГОСТ 9.401.

    13 Требования по пожарной безопасности и огнестойкости

    13.1 Степень огнестойкости зданий, сооружений, строений и пожарных отсеков с применением конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей следует устанавливать в соответствии с требованиями [2] и СП 2.13130.

    13.2 Огнестойкость конструкций из стальных тонкостенных холодногнутых оцинкованных профилей должна быть обеспечена специальными мероприятиями в виде огнестойких покрытий конструктивных элементов или обшивкой из огнестойких плитных материалов, количество слоев которой необходимо подбирать под конкретные противопожарные требования.

    13.3 Условие пожарной безопасности конструкции является ограничением для применения различных видов утеплителей в системах, где несущая способность комбинированных стен определяется взаимодействием между легкими стальными профилями и утепляющим наполнителем (например, пенополистиролом или пенополиуретаном), находящимся между стальными профилями.
     
  12. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    Приложение А
    (обязательное)

    Специальные требования к конструкциям

    А.1 Требования к прогонам и подобным балочным конструкциям

    А.1.1 Требования, приведенные в настоящем подразделе, могут быть применены для прогонов и балок, Z-, С-, ∑-, U-образного и шляпного поперечного сечения с h/t < 233 - для высоты стенки, c/t ≤ 20 - для одиночного отгиба и d/t ≤ 20 - для двойного краевого отгиба.

    А.1.2 Требования настоящего подраздела применяют для раскрепленных из плоскости изгиба неразрезных прогонов, соединенных внахлестку или накладками.

    А.1.3 Настоящие требования допускается также применять для холодноформованных элементов, используемых в качестве фахверка, балок перекрытий и других подобных типов балок, которые обычно раскреплены настилом.

    А.1.4 Полное непрерывное раскрепление из плоскости изгиба может создаваться стальным настилом с трапециевидными гофрами или другим профилированным стальным листом с конечной жесткостью, непрерывно соединенным с полкой прогона через нижние полки настила. Прогон, соединенный с настилом с трапециевидными гофрами, может считаться раскрепленным из плоскости, если выполняются требования А.1.5. В других случаях (например, при креплении настила через верхние полки) степень закрепления должна основываться либо на опыте, либо определяться испытаниями.

    А.1.5 Прогон можно считать раскрепленным в плоскости настила, если настил с трапециевидными гофрами соединен с прогоном и выполнено условие

    S ≥ (EIwπ²/L² + GIₜ + EIz(π²/L²)0,25h²)(70/h²), (А.1)​

    где S - сдвиговая жесткость на единицу длины прогона, обеспеченная настилом по А.1.9 или кассетными панелями по А.1.10 для рассматриваемого элемента, соединенным с ним в каждой волне (если настил крепится к прогону через волну, то вместо S следует принимать 0,2S);
    Iw - секториальный момент инерции сечения прогона;
    Iₜ - момент инерции прогона при свободном кручении;
    Iz - момент инерции прогона относительно второстепенной главной оси;
    L - пролет прогона;
    h - высота прогона.​

    Примечание - Формулу (А.1) допускается также применять для оценки устойчивости поясов балок из плоскости в сочетании с другими типами настила, при обосновании их соответствующим расчетом.

    А.1.6 Прогон должен иметь на опорах детали, препятствующие его кручению и горизонтальному боковому смещению на опорах. Влияние усилий в плоскости настила, которые передаются на опоры прогона, необходимо учитывать при расчете опорных деталей.

    А.1.7 Соединение прогона с настилом может допускать частичное закрепление прогона от кручения, которое может быть представлено в виде угловой связи с жесткостью CD. Напряжения в свободном поясе, не соединенном непосредственно с настилом, следует также рассчитывать с учетом влияния изгиба в рабочей плоскости и кручения, включая изгиб из плоскости в результате искривления поперечного сечения.

    А.1.8 Если свободный пояс однопролетного прогона сжат при отрицательной нагрузке, то в расчете должно быть учтено увеличение напряжений от кручения и изгиба.

    А.1.9 Сдвиговую жесткость на единицу длины настила с трапециевидными гофрами Sₙ, Н, соединенного с прогоном в каждой волне, определяют на основании эксперимента либо по формуле

    Sₙ = 1000√t³·(50 + 10∛broof)(s/hw), (A.2)​

    где t - расчетная толщина настила, мм;
    broof - ширина настила по скату, мм;
    s - шаг прогонов, мм;
    hw - высота гофров настила, мм.​

    А.1.10 Сдвиговую жесткость кассетных профилей Sₖ, Н, вычисляют по формуле

    Sₖ = αLbᵤ/eₛ(b - bₖ), (А.3)​

    где L - общая длина сдвиговой диафрагмы вдоль пролета кассетных профилей, мм;
    b - общая ширина сдвиговой диафрагмы, мм;
    bₖ - ширина кассетного профиля, мм;
    α - коэффициент жесткости при отсутствии экспериментальных данных (может быть принят равным 2000 Н/мм).​

    А.2 Расчет прогонов и балочных конструкций

    А.2.1 Прогоны С-образного и Z-образного сечений с дополнительными элементами жесткости на стенке или полке или без них рассчитывают, при выполнении следующих условий:
    • размеры поперечного сечения находятся в пределах, указанных в таблице А.1;
    • прогоны раскреплены из плоскости настилом с трапециевидными гофрами, причем горизонтальное раскрепление должно быть непрерывным;
    • прогоны раскреплены от поворота профилированным настилом с трапециевидными гофрами и удовлетворены условия;
    • прогоны имеют равные пролеты и равномерно нагружены.
    Этот метод не может быть использован:
    • для систем, использующих стержни в качестве раскрепления;
    • систем с перехлестом и на накладках;
    • если приложены осевые силы Nᵣ.
    Таблица А.1​
    Ограничения в случае применения
    приближенного метода расчета
    26013258002016-058.jpg
    А.2.2 Расчетное значение изгибающего момента M должно удовлетворять следующему условию:

    M/MLT,p ≤ 1, (А.4)​

    где MLT,p = Rᵧ · Wef,y.

    χLT/kd; (A.5)​

    Wef,y - момент сопротивления эффективного поперечного сечения относительно оси y;
    χLT - коэффициент, учитывающий потерю устойчивости плоской формы изгиба;
    kd - коэффициент, учитывающий, что часть прогона не раскреплена, определяемый по формуле (А.5) и таблице А.2:​

    kd = (α₁ - α₂L/h) ≥ 1,0; (А.5)​

    α₁, α₂ - коэффициенты (см. таблицу А.2);
    L - пролет прогона;
    h - общая высота прогона.​

    Таблица А.2​
    Коэффициенты α₁ и α₂ для формулы (А.5)
    26013258002016-059.jpg
    А.2.3 Редукционный коэффициент χLT = 1, если однопролетная балка работает под нагрузкой, действующей вниз, или в других случаях, если удовлетворено следующее условие:

    CD ≥ Mel,ukϑ/EIν, (А.6)​

    где Mel,u - момент в полном поперечном сечении относительно главной оси и в пределах упругости:

    Mel,u = Wel,uRᵧ; (А.7)​

    Iν - момент инерции полного поперечного сечения относительно второстепенной оси ν;
    kϑ - коэффициент, учитывающий статическую схему прогона (таблица А.3).
    CD - жесткость угловой связи, определяемая по формуле (А.6).​

    Примечание - Для С-образных сечений прогонов с равными полками Iν = Iₓ, Wᵤ = Wᵧ и Mᵤ = Mᵧ.

    Таблица А.3​
    Значения коэффициента kϑ
    26013258002016-060.jpg
    А.2.4 Для случаев, которые не рассматриваются в А.2.3, коэффициент φb рассчитывают по СП 16.13330. Предельный момент при потере устойчивости плоской формы изгиба в упругой стадии Mcr вычисляют по формуле

    Mcr = (k/L)√(GIₜ*EIν), (А.8)​

    где Iₜ* - фиктивный момент инерции при свободном кручении, учитывающий эффективность закрепления от кручения, вычисляемый по формуле

    Iₜ* = Iₜ + CDL²/π²G, (А.9)​

    здесь Iₜ - момент инерции при свободном кручения для прогона;

    CD = 1/(1/CD,A + 1/CD,C); (А.10)​

    CD,A и CD,C - крутильные жесткости по А.2.5, А.2.9;
    k - коэффициент, учитывающий потерю устойчивости плоской формы изгиба с закручиванием и определяемый по таблице А.4.​

    Таблица А.4​
    Коэффициент k потери устойчивости плоской формы изгиба
    с закручиванием для прогонов с горизонтально
    закрепленной верхней полкой при кручении
    26013258002016-061.jpg
    А.2.5 Значение крутильной жесткости CD,A, создаваемой настилом с трапециевидными гофрами, соединенным с верхней полкой прогона, с учетом того, что крепления настила к прогону расположены в середине его полки, может быть определено по формуле

    CD,A = C₁₀₀kbakₜkbRkAkbT, (А.11)​

    где kba = (bₐ/100)² при bₐ < 125 мм;
    kba = 1,25(bₐ/100)² при 125 мм ≤ bₐ < 200 мм;
    kₜ = (tₙₒₘ/0,75)¹·¹ при tₙₒₘ ≥ 0,75 мм, положительное положение;
    kₜ = (tₙₒₘ/0,75)¹·⁵ при tₙₒₘ ≥ 0,75 мм, отрицательное положение;
    kₜ = (tₙₒₘ/0,75)¹·⁵ при tₙₒₘ < 0,75 мм;
    kbR = 1,0 при bR ≤ 185 мм;
    kbR = 185/bR при bR > 185 мм;​

    для постоянной нагрузки:

    kₜ = 1,0 + (A - 1,0)·0,08 при tₙₒₘ = 0,7 мм, положительное положение;
    kₜ = 1,0 + (A - 1,0)·0,16 при tₙₒₘ = 0,7 мм, отрицательное положение;
    kₜ = 1,0 + (A - 1,0)·0,095 при tₙₒₘ = 1,0 мм, положительное положение;
    kₜ = 1,0 + (A - 1,0)·0,095 при tₙₒₘ = 1,0 мм, отрицательное положение;​

    Значения коэффициентов при толщинах 0,7 мм < t < 1,0 мм допускается определять линейной интерполяцией:
    • при t < 0,70 мм - формула недействительна;
    • при t > 1,0 мм - в формулу подставляют t = 1,0 мм;
    для подъемной нагрузки (например, отрицательный ветер):

    kA = 1,0;

    kbT = √(bT,max/bT); если bT > bT,max иначе kbT = 1, (А.12)​


    где A ≤ 12 - нагрузка, передаваемая балке настилом, кН/м;
    bₐ - ширина полки прогона, мм;
    bR - ширина волны настила, мм;
    bT - ширина полки настила, прикрепленной к прогону;
    bT,max - по таблице А.5;
    C₁₀₀ - коэффициент поворота, равный CD,A, при bₐ = 100 мм.​

    А.2.6 Если между настилом и прогонами нет зазора, то значение коэффициента поворота C₁₀₀ определяют по таблице А.5.

    А.2.7 Рекомендуется значение CD,A может быть принят равным 130p, кНм/м, где p - количество креплений настила к прогону на 1 пог.м его длины (но не более чем одно на волну настила), при соблюдении следующих условий:
    • ширина b полки настила, которой он крепится, не должна превышать 120 мм;
    • номинальная толщина t настила не менее 0,65 мм;
    • расстояние a или b-a (зависящее от направления поворота) между центром метиза и центром поворота прогона не менее 25 мм.
    А.2.8 Если учитывают влияние искривления поперечного сечения, то допускается не учитывать CD,C, так как жесткость связи, в основном, зависит от значения CD,A и искривления сечения.

    Таблица А.5​
    Коэффициент поворота C₁₀₀ для стального
    настила с трапециевидными гофрами
    26013258002016-062.jpg
    А.2.9 Положение настила по таблице А.5 считается благоприятным, если его узкие полки расположены на прогоне, и неблагоприятным, если на прогоне расположены его широкие полки.

    А.2.10 Рекомендуется значение CD,C с запасом определять по формуле

    CD,C = kEIef/s, (А.13)​

    где k - определяется по таблице А.4.

    А.2.11 Момент инерции эффективного сечения Ief (или Ific) может быть принят переменным вдоль пролета. Рекомендуется использовать постоянное значение момента инерции, полученное исходя из максимального абсолютного момента в пролете от нормативной нагрузки.

    А.2.12 Прогибы допускается определять в предположении упругой работы стали.

    А.2.13 В расчете прогибов, усилий и моментов следует учитывать влияние податливости соединений (например, в случае неразрезных балочных систем с соединениями внахлестку и на накладках).

    А.2.14 Метизы, прикрепляющие настил к прогону, следует проверять на совместное действие срезающего усилия qₛe, перпендикулярного полке и растягивающего усилия qie, где e - шаг креплений, qₛ и qₜ допускается рассчитывать по таблице А.6. Срезающее усилие от настила, действующего как диафрагма, направлено параллельно полке и суммируется с qₛ геометрически.

    Таблица А.6​
    Срезающее и растягивающее усилия
    на метиз крепления вдоль балки
    26013258002016-063.jpg
    A.2.15 Метизы, закрепляющие прогоны на опорах, необходимо проверять на действие реакции Rw в плоскости стенки и поперечных реакций R₁ и R₂ в плоскостях полок (рисунок А.1). Силы R₁ и R₂ определяют по формулам, приведенным в таблице А.7. Сила R₂ от настила, выполняющего роль диафрагмы жесткости, включает в себя также скатную составляющую для кровель с уклоном. Если R₁ положительна, то растягивающая сила в метизе крепления отсутствует. R₂ передается от настила к верхней полке прогона и далее на стропильную конструкцию (главную балку) через соединительный (опорный) элемент или с помощью специальных сдвиговых коннекторов, или непосредственно на основной или аналогичный элемент. Реакции на промежуточных опорах неразрезного прогона принимают в 2,2 раза более значений, приведенных в таблице А.7.

    Примечание - Для наклонных кровель поперечные нагрузки на прогон рассматриваются как составляющие вертикальной нагрузки, направленные перпендикулярно плоскости кровли и параллельно этой плоскости.

    26013258002016-064.jpg
    Таблица А.7​
    Реакции на опоре свободно опертой балки
    26013258002016-065.jpg
    Коэффициент ζ принимают равным ζ = ∛kR, где kR - коэффициент, приведенный по формулам А.14 и А15, и коэффициент ξ принимают равным ξ = ∛ζ.

    А.2.16 Поправочный коэффициент kR для рассматриваемой точки и соответствующих граничных условий неразрезной многопролетной балки вычисляют по формулам:
    • для второй от крайней промежуточной опоры
    kR = (1 + 0,0314R)/(1 + 0,396R); (А.14)​
    • для остальных промежуточных опор
    kR = (1 + 0,0178R)/(1 + 0,191R), (A.15)​

    где R = KLₐ⁴/π⁴EIfz,

    здесь Ifz - момент инерции полного поперечного сечения свободной полки при изгибе относительно оси z-z;
    K - погонная боковая жесткость связи по А.2.17;
    Lₐ - расстояние между раскреплениями, а при их отсутствии - пролет L прогона.​

    А.2.17 Погонную боковую жесткость связи K на единицу длины вычисляют по формуле

    1/K = 4(1 - ν²)h²(hd + bmod)/Et³ + h²/CD, (А.16)​

    где t - толщина прогона;
    CD - общая жесткость угловой связи по формуле (А.10);
    h - общая высота прогона;
    hd - развернутая высота стенки прогона.
    bmod определяют:
    • для случаев, когда эквивалентная горизонтальная сила qh,Ed действует на стенку прогона в месте его контакта с настилом, bmod = a;
    • для случаев, когда эквивалентная горизонтальная сила qh,Ed действует на полку прогона в месте его контакта с настилом, bmod = 2a + b,
    здесь a - расстояние от метиза крепления настила к прогону до его стенки;
    b - ширина полки прогона, соединенной с настилом.​
     
  13. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    А.3 Проектирование зданий с учетом диафрагмы жесткости из гофрированного листа

    А.3.1 Общие положения

    А.3.1.1 В настоящем подразделе рассматривается взаимодействие между конструктивными элементами и настилом, работающими совместно как части комбинированной конструкции. Требования настоящего подраздела относятся только к диафрагмам, изготовленным из стали.

    А.3.1.2 Диафрагмы могут быть образованы из гофрированного листа, применяемого в покрытии, стеновом ограждении или перекрытиях. Они также могут быть образованы в стенах или покрытиях из кассетных профилей.

    А.3.2 Работа диафрагмы

    А.3.2.1 В расчете необходимо учитывать, что, вследствие своей сдвиговой жесткости и прочности, диафрагмы из настила покрытий, перекрытий или обшивки стены увеличивают общую жесткость и прочность каркаса.

    А.3.2.2 Покрытия и перекрытия рассматривают как балки-стенки, расположенные по всей длине здания, воспринимающие горизонтальные поперечные нагрузки в своей плоскости и передающие их на торцы или промежуточные связевые рамы. Металлический настил рассматривают как стенку балки, воспринимающую сдвигающие поперечные нагрузки в ее плоскости, а краевые элементы - как пояса балки, воспринимающие осевые растягивающие и сжимающие усилия (см. рисунки А.1 и А.2).

    А.3.2.3 Прямоугольные стеновые панели рассматривают упрощенно - как связевые системы, работающие в качестве диафрагмы и воспринимающие усилия в своей плоскости.

    А.3.3 Условия применения гофрированного листа в качестве диафрагмы жесткости

    А.3.3.1 Расчет с учетом работы диафрагмы, являющейся составной частью несущего каркаса, используют только при следующих условиях:
    • гофрированный лист кроме обеспечения своей основной функции должен обладать достаточной сдвиговой жесткостью, чтобы препятствовать перемещениям конструкций в плоскости настила;
    • диафрагмы должны иметь продольные краевые элементы, воспринимающие усилия в поясах, возникающие при работе диафрагмы;
    • усилия от диафрагм покрытий и перекрытий передаются к фундаментам через связевые рамы, другие диафрагмы или другими методами, препятствующими смещению рам;
    • несущая способность соединений должна соответствовать усилиям, передающимся от диафрагмы на основной стальной каркас и объединяющим настил с краевыми элементами для работы в качестве поясов;
    • гофрированный лист рассматривается как неотъемлемая конструктивная часть каркаса, которая не может быть удалена без надлежащей компенсации;
    • в проекте, включающем расчеты и чертежи, должно быть обязательно отмечено, что здание запроектировано с учетом работы диафрагмы жесткости;
    • для настила, гофры которого ориентированы вдоль покрытия, усилия в поясах, возникающие при работе диафрагмы, могут быть восприняты самим настилом.
    • сдвиговая жесткость не зависит от направления действия сдвигающей силы (вдоль или поперек гофров);
    • поперечная нагрузка не влияет на сдвиговую жесткость настила.
    26013258002016-066.jpg

    А.3.3.2 Расчет с учетом работы вертикальных диафрагм жесткости используется, прежде всего, для невысоких зданий или для перекрытий и фасадов высоких каркасных зданий.

    А.3.3.3 Диафрагмы рекомендуется использовать для восприятия ветровых, снеговых и других нагрузок, передающихся непосредственно через настил. Они также могут использоваться для восприятия небольших подвижных нагрузок, таких как тормозные усилия от легких подвесных кранов или подъемников на монорельсах, но не могут применяться для восприятия длительных внешних нагрузок, таких как нагрузка от оборудования и мостовых кранов.

    26013258002016-067.jpg

    А.3.4 Диафрагмы из стального гофрированного листа

    А.3.4.1 В диафрагме из гофрированного листа (рисунок А.3) оба торца листов должны быть закреплены на опорных элементах самонарезающими винтами, дюбелями, сваркой, болтами или другими типами креплений. Соединения должны работать без отказа, не выдергиваться или не срезаться до разрушения настила. Все типы креплений следует устанавливать непосредственно через настил в опорный элемент, например, через гофры гофрированных листов, если не предусмотрены специальные меры по обеспечению эффективной передачи усилий, определяемых расчетом.

    А.3.4.2 Балку можно рассматривать как непрерывно раскрепленную от бокового смещения в плоскости настила, если гофрированный лист (с трапецеидальными гофрами) соединен со сжатой полкой балки и выполняется следующее условие формулы, то:

    S ≥ (EIwπ²/L² + GIₜ + EIz(π²/L²)0,25h²)(70/h²); (А.17)​

    где S - сдвиговая жесткость (на единицу длины балки), обеспеченная креплением гофрированного листа к балке в каждой волне, при деформации балки в плоскости настила;
    Iz - момент инерции поперечного сечения относительно второстепенной оси поперечного сечения (из плоскости балки);
    L - длина балки;
    h - высота балки.​

    Если гофрированный лист прикреплен к балке через волну, сдвиговую жесткость следует принимать равной 0,2S.

    Примечание - Формулу (А.17) допускается также использовать при определении поперечной устойчивости полок балки, соединенных с другими типами настила, а не только с трапецеидальным профилированным настилом, при условии, что их соединения обоснованы соответствующим расчетом.

    А.3.4.3 Продольные стыки между соседними листами следует выполнять на заклепках, самонарезающих винтах, точечной сварке или на других видах креплений, которые работают без отказа, не выдергиваются или не срезаются до разрушения настила. Шаг таких креплений не должен превышать 500 мм.

    А.3.4.4 Расстояния от креплений всех типов до краев и торцов листов должны быть достаточными для предотвращения преждевременного прорыва кромки настила.

    А.3.4.5 Допускаются без специального расчета небольшие произвольно расположенные отверстия, расположенные с суммарной площадью не более 3% перекрываемой площади при условии, что общее расчетное количество креплений сохраняется. Отверстия, занимающие площадь до 15% перекрываемой площади (площади поверхности диафрагмы, учитываемой в расчете), размещают согласно детальным расчетам. Участки с большими проемами должны быть разделены на меньшие участки, каждый из которых работает как диафрагма.

    А.3.4.6 Несущую способность диафрагмы на сдвиг определяют минимальным значением предельной прочности продольных стыков или креплений настила на опорах, параллельных гофрам, или для диафрагм, закрепленных только на продольных краевых элементах, креплений листов на торцах (рисунок А.4). Расчетная несущая способность диафрагмы на сдвиг должна превышать этот минимум не менее чем на:
    • на 40% - при разрушении креплений листов к прогонам от совместного действия сдвига и ветрового отсоса;
    • 25% - при любой другой форме разрушения.
    26013258002016-068.jpg

    А.3.4.7 Гофрированные листы, которые образуют диафрагмы, должны быть предварительно рассчитаны на изгиб. Чтобы исключить снижение несущей способности настила на изгиб при его одновременной работе как диафрагмы, следует учитывать, что напряжения в настиле, при работе его в качестве диафрагмы жесткости, не должны превышать 0,25Rᵧₙ/γₘ.

    А.3.5 Диафрагмы из кассетных профилей

    А.3.5.1 Кассетные профили, используемые для образования диафрагм, должны иметь широкие полки повышенной жесткости.

    А.3.5.2 Кассетные профили в диафрагмах следует соединять между собой по продольным краям через стенки метизами (обычно с помощью заклепок) с шагом креплений eₛ ≤ 300 мм, расположенных на расстоянии eᵤ ≤ 30 мм от широкой полки (рисунок А.5).

    А.3.5.3 Для точной оценки деформации (перекосов), обусловленных метизами, допускается использовать методику, аналогичную принятой для профилированных настилов с трапециевидными гофрами.

    А.3.5.4 Сдвигающая сила Tν от расчетных нагрузок в предельной стадии не должна превышать Tν,R, вычисляемое по формуле

    Tν,R = 8,43E ∜(Iₐ/(t/bᵤ)⁹), (А.18)​

    где Iₐ - момент инерции широкой полки относительно собственной оси;
    bᵤ - общая ширина широкой полки.​

    А.3.5.5 Сдвигающая сила Tν от нормативных нагрузок не должна превышать Tν,C, вычисляемое по формуле

    Tν,C = Sν/375, (А.19)​

    где Sν - сдвиговая жесткость диафрагмы на единицу длины, вычисляемая по формуле

    Sν = αₖLbₚ/eₛ(b - bₚ), (А.20)​

    где L - общая длина диафрагмы (в направлении пролета кассетных профилей);
    b - общая ширина диафрагмы (b = ∑bₚ);
    bₚ - ширина профиля;
    αₖ - коэффициент жесткости αₖ = 0,8;
    eₛ - расстояние между метизами (рисунок А.5).​

    26013258002016-069.jpg
     
  14. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    Приложение Б
    (обязательное)

    Определение эффективной ширины
    сжатых элементов жесткости

    Б.1 Порядок определения эффективной ширины сжатых полок с ребром жесткости в виде отгиба

    Порядок определения эффективной ширины сжатых полок с ребром жесткости в виде отгиба, полное сечение которых приведено на рисунке Б.1, должен содержать следующие этапы:

    26013258002016-070.jpg

    этап I. Определяют начальное эффективное сечение элемента жесткости с использованием эффективной ширины, в предположении, что ребро жестко подкрепляет сжатую полку профиля при K = ∞ и напряжения в полке равны расчетному сопротивлению σcom = Rᵧ, (см. рисунок Б.2).

    Эффективную ширину полки, примыкающей к ребру, определяют по формуле bₑ₂ = 0,5ρbₚ в соответствии с 7.3.

    Эффективную ширину ребра по cef = ρbp,c, где определяют по 7.3 с учетом коэффициента потери устойчивости kσ:

    kσ = 0,5, если c/bₚ ≤ 0,35; (Б.1)

    kσ = 0,5 + 0,83∛(c/bₚ - 0,35)², если 0,35 < c/bₚ ≤ 0,60.

    26013258002016-071.jpg

    этап II. Первым шагом определяют критическое напряжение σcr,s потери устойчивости краевого отгиба в упругой стадии по формуле

    σcr,s = 2√(K₁EIₛ) / Aₛ, (Б.2)​

    где

    K₁ = [Et³/4(1 - ν²)] · [1/(b₁²hw + b₁³ + 0,5hwkfb₁b₂)];​

    Iₛ - момент инерции эффективного сечения отгиба, определенный по эффективной площади Aₛ, относительно центральной оси a-a эффективного поперечного сечения (см. рисунок Б.3).​

    26013258002016-072.jpg

    Вторым шагом определяют коэффициент снижения несущей способности χd вследствие потери устойчивости формы сечения ребра (плоская форма потери устойчивости краевого элемента жесткости), используя начальное эффективное поперечное сечение элемента жесткости и наличие непрерывной упругоподатливой опоры (рисунок Б.4).

    χd = 1,0, если λ̅d ≤ 0,65; (Б.3)

    χd = 1,47 - 0,723λ̅d, если 0,65 < λ̅d < 1,38; (Б.4)

    χd = 0,66/λ̅d; если λ̅d ≥ 1,38, (Б.5)​

    где

    λ̅d = √(Rᵧ/σcr,s);​

    здесь σcr,s - критическое напряжение в упругой стадии для элементов жесткости устанавливается в 7.3.

    26013258002016-073.jpg

    этап III. Уточняют коэффициент снижения несущей способности вследствие потери устойчивости формы сечения осуществляют итерационным расчетом, повторяют этапы I и II (см. рисунок Б.5).

    26013258002016-074.jpg

    Принимают эффективное поперечное сечение ребра жесткости размерами b₂ и cef и толщиной tred, уменьшенной в соответствии с χd (рисунок Б.6).

    26013258002016-075.jpg
     
  15. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    809
    Лайки:
    255
    Б.2 Порядок определения эффективной ширины сжатых полок с промежуточным ребром жесткости

    Порядок определения эффективной ширины сжатых полок с ребром жесткости в виде отгиба, полное сечение которых приведено на рисунке Б.7, должен содержать следующие этапы:

    26013258002016-076.jpg

    этап I. Начальные значения эффективной ширины bₑ₁ и bₑ₂ определяют в предположении, что ребро жестко подкрепляет сжатую полку профиля при K = ∞ и напряжения в полке равны расчетному сопротивлению σcom = Rᵧ (рисунок Б.8).

    Эффективную ширину полки, примыкающей к ребру, bₑ₁ и bₑ₂ определяют в соответствии с 7.3.

    26013258002016-077.jpg

    этап II. Критическое напряжение σcr,s потери устойчивости промежуточного элемента жесткости с эффективной площадью Aₛ (рисунок Б.9), установленной в этапе 1, вычисляют по формуле

    σcr,s = 2√(KEIₛ)/Aₛ, (Б.6)​

    где K - жесткость связи на единицу длины, вычисляемая по формуле

    K = (b₁ + b₂)Et³ / 4b₁²b₂²(1 - ν²);​

    Iₛ - момент инерции эффективного сечения отгиба, определенный по эффективной площади Aₛ относительно центральной оси a-a эффективного поперечного сечения (см. рисунок Б.9).​

    26013258002016-078.jpg
    этап III. Определяют коэффициент снижения несущей способности χd вследствие потери устойчивости формы сечения ребра. Сниженную прочность χdRᵧ для элемента жесткости с эффективной площадью Aₛ учитывают уменьшением толщины ребра жесткости снижающим коэффициентом χd, умноженным на t (см. рисунок Б.10).

    26013258002016-079.jpg

    этап IV (рисунок Б.11). Повторяют расчет в следующем приближении, начиная с этапа I. Расчет эффективной ширины проводят с уменьшенным сжимающим напряжением σcom = χdRᵧ с χd из предыдущей итерации до тех пор, пока не выполняют следующие условия: χd,nxd,(n-1), но χd,nxd,(n-1).

    26013258002016-080.jpg

    Окончательно принимают эффективное поперечное сечение сжатой полки профиля с b1,e2, b2,e2 и уменьшенной толщиной ребра жесткости tred, соответствующей χd,n (см. рисунок Б.12).

    26013258002016-081.jpg
     
Статус темы:
Закрыта.
Чтобы задать вопрос, получить консультацию или поделиться опытом