ГОСТы ГОСТ Р ЕН 12354-1-2012 Акустика зданий. Часть 1. Звукоизоляция воздушного шума между помещениями

Приложение E
(справочное)

Индекс снижения вибрации
​

E.1 Методы определения

Индекс снижения вибрации Kij для пути ij звукопередачи через соединение элементов i и j рассчитывают по формуле (10) как разность уровней скорости в обоих направлениях в соединении с учетом (при необходимости) времени структурной реверберации.

Следовательно, данную величину можно определить по результатам измерений разности уровней скорости Dν,ij и Dν,ji соединенных элементов. В общем случае это касается только невозбужденной стороны структурного элемента i (снаружи) и излучающей стороны структурного элемента (внутри). Дли существенно однородных конструкций, в отличие от двухслойных, сторона не имеет значения.

Время структурной реверберации следует определять для обоих элементов, участвующих в звукопередаче. Однако для легких двойных элементов, таких как стены с деревянным или металлическим каркасами, деревянные конструкции пола и другие легкие элементы с высоким коэффициентом внутренних потерь (свыше 0,03), время структурной реверберации можно не измерять, а эквивалентную длину поглощения можно принять численно равной площади элемента.

Примечание - Стандартные методы, измерений по определению данных величин в лабораторных условиях установлены в ЕН ИСО 10848-1. Для получения характеристик соединения методы этого стандарта допустимо применять и в натурных условиях.

Для однородных элементов индекс снижения вибрации может быть выражен коэффициентом передачи мощности изгибной волны γij в соединении элементов i и j по формуле

Kij = -10lgγij + 5lg(fc,j/fref) = -10lgγij + 5lg(fc,i/fref), (E.1)​

где fc - критическая частота, Гц;

fref - опорная частота; fref = 1000 Гц.​

Для всех типов элементов индекс снижения вибрации также может быть определен по измеренным или расчетным значениям коэффициента передачи мощности изгибной волны.

E.2 Эмпирические данные

Для распространенных типов соединений в настоящем приложении приведены значения Kij в зависимости от поверхностной плотности m₁ и m₂ элементов, образующих соединение [см. рисунки E.1-E.13 и формулы (E.2)-(E.9)]. Результаты распространяются на соединения, в которых элементы по обе стороны соединения имеют одинаковую поверхностную плотность. Значения Kij приведены в зависимости от величины M, рассчитываемой по формуле

M = lg(m'⊥i/m'i), (E.2)​

где m'i - поверхностная плотность элемента i пути звукопередачи ij, кг/м²;

m'⊥i - поверхностная плотность другого, перпендикулярного элемента, образующего соединение, кг/м².​

Примечание 1 - При рассмотрении звукопередачи через угловое соединение порядок подстановки поверхностных масс в формуле (E.2) произволен, т.к. индекс снижения вибрации есть инвариантная относительно угла величина, одинаковая для M = lg(m'₁/m'₂) и M = lg(m'₂/m'₁).

K₁₃ = 8,7 + 17,1M + 5,7M² дБ; 0 дБ/октава;
K₁₂ =K₂₃ = 8,7 + 5,7M² дБ; 0 дБ/октава, (E.3)
Рисунок E.1 - Жесткое крестообразное соединение


Рисунок E.2 - Примеры жесткого крестообразного соединения


K₁₃ = 5,7 + 14,1M + 5,7M² дБ; 0 дБ/октава;
K₁₂ =K₂₃ = 5,7 + 5,7M² дБ; 0 дБ/октава, (Е.4)
Рисунок E.3 - Жесткое Т-образное соединение


Рисунок E.4 - Примеры жесткого Т-образного соединения


K₁₃ = 5,7 + 14,1M + 5,7M² + 2Δ₁ дБ;
K₂₄ = 3,7 + 14,1M + 5,7M² дБ; 0 ≤ K₂₄ ≤ -4 дБ; 0 дБ/октава;
K₁₂ =K₂₃ = 5,7 + 5,7M² + Δ₁ дБ;(E.5)
Δ₁ = 10lg(f/f₁) дБ для f > f₁;
f₁ = 125 Гц, если E₁/t₁ ≈ 100 МН/м³
Рисунок E.5 - Соединение со стеной через упругие прослойки


1 - упругие прослойки
Рисунок E.6 - Примеры соединений со стеной через упругие прослойки​

 

K₁₃ = 5 +10M дБ и минимум 5 дБ; 0 дБ/октава;
K₁₂ =K₂₃ = 10 + 10|M| дБ; 0 дБ/октава; (Е.6)
Рисунок E.7 - Соединение легкого фасада


Рисунок E.8 - Примеры соединений легкого фасада


K₁₃ = 10 +20M - 3,3lg(f/fₖ) дБ и минимум 10 дБ;
K₂₄ = 3,0 - 14,1M + 5,7M² дБ; m₂/m₁ > 3; 0 дБ/октава;
K₁₂ =K₂₃ = 10 + 10|M| + 3,3lg(f/fₖ) дБ; (E.7)
fₖ = 500 Гц alightweightwall,situ = Slighfweightwall/l₀
Рисунок E.9 - Соединение легкой двухслойной стены и однородных элементов


Рисунок E.10 - Примеры соединений легкой двухслойной стены и однородных элементов


K₁₃ = 10 +20M - 3,3lg(f/fₖ) дБ и минимум 10 дБ;
K₁₂ =K₂₃ = 10 + 10|M| - 3,3lg(f/fₖ) дБ; (E.8)
lₖ = 500 Гц; aₛᵢₜᵤ = S/l₀
Рисунок E.11 - Соединение легкого элемента с двухслойными стенами


Рисунок E.12 - Примеры соединений легкого элемента с двухслойными стенами


А - угловое соединение: K₁₂ =K₂₁ = 15|M| - 3 дБ и минимум -2 дБ; 0 дБ/октава;
В - соединение с изменением толщины элементов: K₁₂ =K₂₁ = 5M² - 5 дБ; 0 дБ/октава, (E.9)
Рисунок E.13 - Угловое соединение и соединение с изменением толщины элементов​

Результаты рассчитывают по обобщенным данным для разностей уровней скорости, взятым из опубликованных источников. Другие члены формулы (10) оценивают исходя из того, что индекс снижения вибрации должен приводить к корректной оценке разности уровней скорости в соединении для всех структурных элементов в натурных условиях. В целом это занижает Kij на 5 дБ по отношению к соответствующей средней по направлениям разности уровней скорости в соединении. Если известны более достоверные значения разности уровней скорости в соединении, то указанный подход может быть использован для определения индекса снижения вибрации Kij в применяемой модели.

В настоящее время недостаточно данных для непосредственного расчета по формуле (10).

В общем случае звукопередача слабо зависит от частоты, особенно в диапазоне от 125 до 2000 Гц. Частотную зависимость в этом диапазоне частот указывают через соответствующие среднегеометрические частоты 1/3-октавных или октавных полос. Вне указанного диапазона частотная зависимость может быть более сильной, особенно для легких конструкций.

Вид частотной зависимости звукопередачи указывает, в каких случаях эквивалентная длина поглощения структурных элементов должна приниматься численно равной их площади.

Улучшение звукоизоляции упругой прослойкой в жестком соединении характеризуется частотой f₁, которая зависит от модуля сдвига G₁ прослойки, ее толщины t₁ и плотностей ρ₁ и ρ₂ элементов соединения. Данная частота пропорциональна (G₁/t₁√(ρ₁ρ₂))¹⸱⁵. Оценка по формулам (E.5) является общей для некоторых типичных соединений, характеризуемых отношением E₁/t₁, приблизительно равным 100 МН/м³, где E₁ модуль упругости (G₁ ≈ 0,3E₁).

Примечание 2 - В настоящее время разрабатываются методы расчета для различных видов прослоек.

Результаты измерений имеют разброс в пределах ±3 дБ относительно полученных зависимостей и увеличиваются до ±5 дБ для соединений легких элементов. В некоторых случаях отклонения могут быть значительно больше из-за изменений параметров элементов и качества выполнения соединения.

E.3 Предельные значения

Если боковой элемент имеет незначительный контакт с разделительным элементом или контакт отсутствует, то учитывают только индекс снижения вибрации KFf. Индексам KFd и KDf присваивают высокие значения, чтобы звукопередача по соответствующим путям была незначительной. В случае однородного бокового элемента минимальное значение индекса снижения вибрации рассчитывают по формуле KFf = 5lgfc - 15,0 дБ. Для двухслойных легких элементов допустимое минимальное значение KFf ≈ 0 дБ. Нижнее предельное значение Kij должно обеспечить = 0 дБ.

 

Приложение F​

(справочное)
​

Определение косвенной звукопередачи​

F.1 Лабораторные измерения суммарной косвенной звукопередачи

При ограничениях, обусловленных преобладанием косвенной звукопередачи по пути Ff (рисунок 2), включающем в себя боковой структурный элемент, целесообразно определять звукопередачу посредством лабораторных измерений. Часто такая ситуация имеет место для конструкций боковых, таких как легкие элементы, подвесные потолки, фальшполы. В таких конструкциях косвенная звукопередача может быть преимущественно структурной, воздушной, либо их сочетанием. Поэтому для выражений результатов измерений желательно использовать инвариантные величины, которые не зависят от условий измерений. На основе таких величин могут быть экстраполированы акустические характеристики в натурных условиях. Однако инвариантные величины в общем случае неизвестны. Наиболее приемлемый выход заключается в определении искомых величин, если известен главный механизм косвенной звукопередачи, прежде всего структурный или воздушный.

Основной целью лабораторных измерений косвенной звукопередачи является сравнение между собой различных элементов в стандартных условиях измерений. Для этой цели при известных условиях лаборатории результаты измерений достаточно выразить через приведенную разность уровней побочного шума по формуле

Dn,f = L₁ - L₂ - 10lg(A/A₀), (F.1)​

где L₁ - средний уровень звукового давления в помещении источника, дБ;

L₂ - средний уровень звукового давления в приемном помещении, обусловленный звукопередачей только по боковым конструкциям, дБ;
A - эквивалентная площадь звукопоглощения приемного помещения, м²;
A₀ - стандартная эквивалентная площадь звукопоглощения, м²; A₀ = 10 м².​

Для подвесных потолков и фальшполов данную величину определяют в соответствии с ЕН 20140-10*. Дли других боковых конструкций методы измерений установлены ЕН ИСО 10848-1.
_______________
* Действует ЕН ИСО 10140-2.

Возможность применения данной величины для расчетов отдельно косвенной воздушной и структурной звукопередачи рассмотрена далее.

F.1.1 Косвенная воздушная звукопередача

В случаях преобладания косвенной воздушной звукопередачи приведенная разность уровней звукопередачи воздушного шума по обходному пути Dn,s, дБ, в натурных условиях может быть определена по приведенной разности уровней побочного шума Dn,f (см. рисунок F.1) по формуле (F.2)

Dn,s = Dn,f + 10lg(hpllij/hlabllab) + 10lg(Scs,labScr,lab/ScsScr) + Cα, (F.2)​

где Cα - коррекция для коэффициента поглощения подвесных потолков.

Cα = 0, если звукопоглощающая облицовка отсутствует.​

Рисунок F.1 - Величины для определения косвенной воздушной звукопередачи​

Если звукопоглощающая облицовка установлена, то:

Cα = 0 при f ≤ 0,015c₀/tₐ,

Cα = 10lg√(ScsScrhlab/Scs,labScr,labhpl) при 0,015c₀/tₐ < f < 0,3c₀/min(hlab,hpl),

Cα = 10lg√(ScsScrhlab²/Scs,labScr,labhpl²) при f ≥ 0,3c₀/min(hlab,hpl); (F.3)​

где Scs, Scr - площадь потолка в помещении источника и в приемном помещении соответственно, м². Для лаборатории, отвечающей требованиям ИСО (образцовой) и обозначаемой индексом "lab", в качестве опорного значения можно принять Scs,lab = Scr,lab = 20 м²;

hpl - высота монтажного пространства над подвесным потолком, м. Для образцовой лаборатории в качестве опорного значения можно принять hlab = 0,7 м;
tₐ - толщина звукопоглощающей облицовки, м;
c₀ - скорость звука в воздухе, м/с; c₀ = 340 м/с.​

Примечание 1 - В целях применения и дальнейшего уточнения данных формул необходимо проведение дополнительных лабораторных измерений, устанавливающих, действительно ли косвенная воздушная звукопередача является преобладающей, и позволяющих определить более точный критерий для звукопоглощения в монтажном пространстве.

Примечание 2 - Рассчитанная приведенная разность уровней звукопередачи воздушного шума по обходному пути будет характеризовать боковую конструкцию в целом, включая косвенную воздушную звукопередачу через вспомогательное оборудование (например, воздухораспределители, осветительная арматура). Однако в данном случае приведенная разность уровней может быть определена на основе косвенной звукопередачи потолка и вспомогательного оборудования по отдельности.

F.1.2 Косвенная структурная звукопередача

В случаях, когда косвенная структурная звукопередача является основной, расчет звукоизоляции побочного шума RFf в натурных условиях по значению Dn,f может быть выполнен по формуле

RFf = Dn,f + 10lg(Sₛllab/A₀lFf) + 10lg(Ts,F,lab/Ts,F) + 10lg(Ts,f,lab/Ts,f). (F.4)​

Если конструкции имеет высокий коэффициент внутренних потерь, как это имеет место у многослойных или легких двойных стен, то последние члены в данной формуле, содержащие время структурной реверберации, не учитывают.

Примечание - В целях применения и дальнейшего уточнения данной формулы необходимо для некоторых типов конструкций выполнить дополнительные лабораторные измерения, позволяющие убедиться в преобладании косвенной структурной звукопередачи.

F.2 Определение косвенной воздушной звукопередачи по известной звукопередаче отдельных элементов системы

F.2.1 Холл или коридор

Если звуковое поле в помещениях и холле предполагается диффузным (см. рисунок F.2), то приведенную разность уровней звукопередачи воздушного шума по обходному пути Dn,s через холлы или коридоры можно оценить по формуле (F.5).

Dn,s = Dn,h = Rₕₛ + Rₕᵣ + 10lg(AₕA₀/SₕₛSₕᵣ) + Cdoorposition, (F.5)​

где Rₕₛ - звукоизоляция стены между коридором и помещением источника, дБ;

Rₕᵣ - звукоизоляция стены между коридором и приемным помещением, дБ;
Sₕₛ - площадь стены между коридором и помещением источника, м²;
Sₕᵣ - площадь стены между коридором и приемным помещением, м²;
Aₕ - эквивалентная площадь звукопоглощения коридора, м²;
Cdoorposition - корректирующий коэффициент, учитывающий взаимное расположение дверей в коридоре.​

Примечание - Значение данного коэффициента можно считать лежащим в интервале от минус 2 дБ для дверей, расположенных друг к другу под углом 90° и на расстоянии менее 1 м, до 0 дБ для больших расстояний и/или параллельно расположенных дверей.

Рисунок F.2 - Два помещения вдоль коридора​

Звукоизоляция стен Rₕ обусловлена звукоизоляцией составляющих элементов Rₕᵢ, таких как стена, двери, окна с уплотнениями. Обычно звукоизоляция коридора определяется параметрами и конструкцией дверей и качеством их уплотнения в проемах стен.

Звукопоглощение в коридорах в основном определяется площадью лестничных проемов. В случае длинных коридоров влияние части коридора за пределами рассматриваемых помещений учитывают звукопоглощением поперечного сечения проема коридора.

F.2.2 Система вентиляции

Приведенная разность уровней звукопередачи воздушного шума по обходному пути Dn,s через вентиляционные системы может быть оценена по потерям звукопередачи через ее элементы, такие как повороты, решетки, глушители и другие изменения поперечного сечения вентиляционных систем. Данную величину применяют при оценке уровней шума вентиляционного оборудования.

 

Приложение G
(справочное)​

Индекс фактической изоляции воздушного шума при натурном
моделировании косвенной звукопередачи по [19]​

В Германии расчеты акустических характеристик помещений в натурных условиях в соответствии с ДИН 4109 выполняют на основании величины R'w, характеризующей разделительный элемент и определяемой в специальных лабораториях, моделирующих косвенную звукопередачу для данной строительной конструкции в натурных условиях. В настоящем приложении приведен способ расчета R'w по индексу изоляции воздушного шума элемента Rw, определенному в соответствии с ЕН ИСО 140-3*, и наоборот, расчет Rw по R'w согласно [19]. При разработке и принятии стандартов такая взаимозаменяемость позволяет применять немецкие стандарты на основе данных по ЕН ИСО 140-3 и Европейских стандартов на основе данных по ДИН 4109.
________________
* Следует применять ЕН ИСО 10140-2.

Расчет R'w на основе Rw выполняют по формуле

. (G.1)​

Расчет Rw на основе R'w выполняют по формулам:

, если R'w ≤ RFf,w - 2, (G.2)

Rw = R'w + 4, если R'w > RFf,w - 2,​

где R'w - индекс фактической изоляции воздушного шума при звукопередаче в условиях, близких к натурным, дБ;

Rw - индекс изоляции воздушного шума при отсутствии косвенной звукопередачи, дБ;
RFf,w - лабораторный индекс изоляции побочного шума, определенный для легкого двухслойного разделительного элемента в соответствии с [19], дБ;
δ - увеличение индекса изоляции побочного шума лабораторной установки, обусловленное массивным испытуемым элементом, дБ.​

При расчете R'w по Rw (см. формулу G.1) следует принять RFf,w = 55 дБ.

При расчете Rw по R'w (см. формулу G.2) RFf,w измеряют в испытательной установке для определения R'w. При отсутствии результатов данных измерений можно принять RFf,w = 55 дБ.

Если обеспечено идеальное (т.е. жесткое) Т-образное соединение между испытуемым элементом и испытательной установкой и преобладает косвенная структурная звукопередача по пути Ff, то для оценки значения δ можно использовать следующие формулы:

δ = 3 дБ при m'f/m'ₜ < 2,1,

δ = 9 - 18,8lg(m'f/m'ₜ) дБ при 2,1 ≤ m'f/m'ₜ ≤ 3,

δ = 0 дБ при m'f/m'ₜ > 3, (G.3)​

где m'ₜ - поверхностная плотность испытуемого элемента, кг/м²;

m'f - средняя поверхностная плотность бокового элемента испытательной установки, кг/м².​

При расчете R'w по Rw полагают m'f = 450 кг/м².

При расчете Rw по R'w значение m'f принимают равным фактическому значению для испытательной установки, использованной при определении R'w.

Если нет жесткой связи между испытуемым элементом и испытательной установкой, то δ = 0 дБ.

На практике равенство δ нулю является приближением, позволяющим выполнить расчеты как для легких, так и для тяжелых разделительных элементов в пределах точности, установленной ЕН 20140-2 (приложение В)*.
________________
* ЕН 20140-2:1993 "Акустика. Измерение звукоизоляции зданий и строительных элементов. Часть 2. Определение, проверка и применение данных по точности".

 

Приложение H​

(справочное)
​

Пример расчета​

Н.1 Конфигурация и параметры помещений

На рис.H.1 представлены смежные помещения, каждое объемом 50 м³. Размеры указаны в метрах.

Размеры в метрах

А - горизонтальная проекция;
В - вертикальный разрез;

1 - разделительный элемент: стена (4,50×2,55=11,5 м²), бетон толщиной 200 мм
и поверхностной плотностью 460 кг/м², побочные элементы (одинаковые дли обоих
помещений); 2 - фасад (4,36×2,55=11,1 м²), жесткое Т-образное соединение, силикатные
блоки толщиной 100 мм и поверхностной плотностью 175 кг/м²; 3 - внутренняя стена
(4,36×2,55=11,1 м²), крестообразное соединение с упругой прокладкой, гипсовые блоки
толщиной 70 мм и поверхностной плотностью 67 кг/м²; 4 - потолок (4,36×4,50=19,6 м²),
жесткое крестообразное соединение, бетон толщиной 100 мм и поверхностной плотностью
230 кг/м²; 5 - пол (4,36×4,50=19,6 м²), жесткое крестообразное соединение, бетон толщиной
100 мм, финишная отделка толщиной 30 мм, поверхностная плотность обоих
элементов 287 кг/м²; 6 - упругое соединение

Рисунок Н.1 - Конфигурация и параметры помещений​

H.2 Полная расчетная модель

H.2.1 Результаты

В таблице приведены значения звукоизоляции для прямой и косвенной звукопередачи, определенные для отдельных элементов и путей, а также суммарные значения в октавных полосах и индексы изоляции воздушного шума. Значения округлены до целых децибел. Подробности расчета для выделенных полужирным шрифтом значений приведены в пунктах H.2.2 и H.2.3.

​

Оценка одним числом по ЕН ИСО 717-1: R'w(C;Cₜᵣ) = 54 (-2; -6) дБ, например R'w + C(=R'A) = 54 - 2 = 52 дБА.

 

H.2.2 Подробное описание этапов расчета для разделительного элемента, пола и внутренней стены

В качестве примера приведен расчет для разделительного элемента, пола и внутренней стены. Расчет времени структурной реверберации в октавной полосе 500 Гц (выделенной полужирным шрифтом) приведен в H.2.3.

H.2.2.1 Преобразование исходных данных для элементов к значениям в натурных условиях

Разделительный элемент: m' = 460 кг/м², fc = 94 Гц, S = 11,5 м²

​

Пол: m' = 287 кг/м², fc = 173 Гц, S = 19,6 м², lij = 4,5 м

​

Внутренняя стена: m' = 67 кг/м², fc = 391 Гц, S = 11,1 м²; lij = 2,55 м

​

Н.2.2.2 Преобразование исходных данных к значениям в натурных условиях

Пол: lFf = 4,50 м, SF = Sf = 19,6 м², Sₛ = 11,5 м².

Согласно приложению E [формула (Е.3)] для m'ₛ/m'f = 460/287: KFf = 12,4 дБ; KDf = 8,9 дБ; KFd = 8,9 дБ.

​

Внутренняя стена: lFf = 2,25 м, SF = Sf = 11,1 м², Sₛ = 11,5 м².

Согласно приложению Е [формула (Е.5)] при m'ₛ/m'f = 460/67: KFf = 33,5 дБ; KDf = 15,7 дБ; KFd = 15,7 дБ.

​

Н.2.2.3 Определение звукоизоляции прямой и косвенной звукопередачи, формулы (24), (25); 500 Гц

​

Округленные результаты приведены в таблице в H.2.1 и выделены полужирным шрифтом.

 

H.2.3 Расчет времени структурной реверберации разделительного элемента в октаве 500 Гц

Расчеты выполняются по данным для f = 400 Гц (нижняя 1/3-октавная полоса для октавной полосы 500 Гц).

Лабораторные условия

Для m' = 460 кг/м² и fc = 94 Гц по формуле (C.4): αₖ = 0,191.

Для ηᵢₙₜ = 0,006, σ = 1,1, Slab = 10 м² и ∑lₖ = 12,8 м по формуле (C.1): ηₜₒₜ = 0,051.

Следовательно, Ts,lab = 0,108 с (оценка по формуле (C.5) должна дать Ts,lab = 0,103 с).

Натурные условия

Стыки с:

• полом: Kij = 5,4; 8,9 и 8,9 дБ (см. формулу (E.3));
  по формуле (С.2) α = 0,195;
• потолком: Kij = 4,1; 9,2 и 9,2 дБ (см. формулу (E.3));
  по формуле (С.2) α = 0,223;
• фасадом: Kij = 67 и 6,7 дБ (см. формулу (E.3));
  по формуле (С.2) α = 0,214;
• внутренней стеной: Kij = -4,0; 15,7 и 15,7 дБ (см. формулу (Е.5), 500 Гц);
  по формуле (С.2) α = 0,800.

Расчет по формуле (С.1) позволяет определить ηₜₒₜ = 0,076 и Ts,situ = 0,072 с.

Таким образом, для звукоизоляции и звукопередачи в соединениях разделительного элемента: 10lg(Ts,situ/Ts,lab ) = 10lg(0,072/0,108) = -1,8 дБ; asitu = 14,3 м.

Следуя той же методике, также получают:

• пол: asitu = 13,5 м;
• внутренняя стена: asitu = 4,1 м.

H.3 Упрощенная модель

Упрощенную модель применяют для той же конфигурации помещений с исходными данными, приведенными в таблице.

​

Результаты расчетов по формулам (27) и (28):

• стена:

RDd = 57 дБ;
R1d = 49/2 + 57/2 + 8,9 + 4,1 = 66,0 дБ;
R2d = 46/2 + 57/2 + 9,2 + 4,1 = 64,8 дБ;
R3d = 42/2 + 57/2 + 6,7 + 6,5 = 62,7 дБ;
R4d = 33/2 + 57/2 + 15,7 + 6,5 = 67,2 дБ;​

• пол:

RD1 = 49/2 + 57/2 + 8,9 + 4,1 = 66,0 дБ;
R11 = 49 + 12,4 + 4,1 = 65,5 дБ;​

• потолок:

RD2 = 46/2 + 57/2 + 9,2 + 4,1 = 64,8 дБ;
R22 = 46 + 14,4 + 4,1 = 64,5 дБ;​

• фасад:

RD3 = 42/2 + 57/2 + 6,7 + 6,5 = 62,7 дБ;
R33 = 42 + 12,6 + 6,5 = 61,1 дБ;​

• внутренняя стена:

RD4 = 33/2 + 57/2 + 15,7 + 6,5 = 67,2 дБ;
R44 = 33 + 33,5 + 6,5 = 73,0 дБ.​

Результат расчета по:

• формуле [26]: R'w = 52,2 ≈ 52 дБ (C ≈ -1 дБ);
• формуле (5b): DnT,w = 52,5 + 10lg[50/(3·11,5)] = 52,2 + 1,6 = 53,8 ≈ 54 дБ.

Во втором примере в помещении источника и приемном помещении добавлен плавающий пол. Улучшение индекса изоляции воздушного шума ΔRw = 14 дБ.

Это оказывает влияние на звукопередачу по путям Ff, Fd, Df для пола согласно формуле (31)

ΔR22w = 14 + (0,5·14) = 21 дБ; ΔR2dw = 14 дБ и ΔRD2w = 14 дБ.

Таким образом, звукопередача для разделительной стены и пола изменятся следующим образом:

• стена:

R1d = 66,0 + 14 = 80,0 дБ;​

• пол:

RD2 = 66,0 + 14 = 80,0 дБ;
R22 = 65,5 + 21 = 86,5 дБ.​

Окончательный результат:

• R'w = 52,7 ≈ 53 дБ (C ≈ -1 дБ);
• DnT,w = 52,7 + 1,6 = 54,3 ≈ 54 дБ.

 

Приложение ДА​

(справочное)
​

Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов
национальным стандартам Российской Федерации​

Таблица ДА.1​

Библиография​

[1] Cremer, L., "Theorie der Schalldammung diinner Wande bei schragem Einfall", Akust. Zeitschrift 7 (1942), 81-104

[2] Cremer, L., M. Heckl, E.E. Ungar, Structure borne sound, Springer-Verlag, Berlin, New York, 2nd edition, 1988

[3] DIN 4109 - Schallschutz im Hochbau; Anforderungen und Nachweise, DIN Berlin, 1989

[4] Gerretsen, E., "Calculation of sound transmission between dwellings by partitions and flanking structures", Applied Acoustics 12 (1979), 413-433

[5] Gerretsen, E., "Calculation of airborne and impact sound insulation between dwellings", Applied Acoustics 19 (1986), 245-264

[6] Gosele, K., "Untersuchungen zur Schall-langsleitung in Bauten", Berichte aus der Bauforschung, Heft 56 (1968), 25-35

[7] Guide QualiteI, Association Qualitel, Paris, 1989

[8] Heckl, M., "Die Schalldammung von homogenen Einfachwanden endlicher Flache", Acustica 20 (1968), 98-108

[9] Homb, A. e.a., "Lydisolerende konstruksjoner", NBI, 1983

[10] Josse, R. and J. Lamure, "Transmission du son par une paroi simple", Acustica 14 (1964), 266-280

[11] Ljunggren, S., "Airborne sound insulation of thin walls", JASA89 (1991), 2324-2337

[12] Ljunggren, S., "Airborne sound insulation of thick walls", JASA89 (1991), 2338-2345

[13] Maidanik, G., "Response of ribbed panels to reverberant acoustic fields", JASA 34 (1962), 809-826

[14] Mechel, F.P., "Schall-Langsdammung von Unterdecken", WKSB, Zeitschrift fur Warme-Kalte-, Schall- und Brandschutz, special issue, August 1980, 16-29

[15] ONORM В 8115, Schallschutz und Raumakustik im Hochbau, ON, Wien, 1992

[16] Sewell, E.C., "Transmission of reverberant sound through a single-leaf partition surrounded by an infinite rigid baffle", Journal of Sound and Vibration 12 (1970), 21-32

[17] Gerretsen, E., "European developments in prediction models for building acoustics", Acta Acustica 2 (1994), 205-214

[18] Novak, R. A., "Radiation from partially excited plates", Acta Acustica 3 (1995), 561-567

[19] DIN 52210 - Bauakustische Prufungen; Luft- und Trittschalldammung, DIN Berlin, 1989

---

УДК 534.322.3.08:006.354
МКС 91.120.20

Ключевые слова: звукоизоляция, приведенная разность уровней звукового давления, расчетная модель, приведенная разность уровней скорости, индекс снижения вибрации, эквивалентная площадь звукопоглощения, звукопередача косвенными путями, время структурной реверберации

---