СП СП 15.13330.2020 Каменные и армокаменные конструкции СНиП II-2281

9.10 Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:

• несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра, нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т. п.;
• самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;
• ненесущие (в том числе навесные, стены с лицевым слоем, опирающимся на перекрытие или стальные кронштейны), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;
• перегородки – внутренние стены, воспринимающие нагрузки только от собственного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.

В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т. п. передаются на каркас или другие несущие конструкции зданий.

9.11 Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены и другие несущие конструкции здания. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

За жесткие опоры следует принимать:

а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки (приложение Б);

б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в таблице 9.2;

в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен (приложение Д).​

За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в таблице 9.2, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте «в».

Таблица 9.2​

​

Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т. п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.

9.12 При упругих опорах проводится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями – перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.

При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки Е = 0,8Е₀ и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.

9.13 В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:

а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания покрытия на стену, ширину стены следует принимать равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;

б) если боковое давление от стены на покрытие передается в местах опирания на стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной 1/3Н в каждую сторону от края пилястры, но не более 6h и ширины стены между проемами (H – высота стены от уровня заделки, h – толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3Н принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.​

9.14 Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно 9.11 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.

Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

 

9.15 При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:

а) горизонтальные сечения на центральное или внецентренное сжатие;

б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;

в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки в зоне примыкания связанных между собой участков стен различной жесткости или разнонагруженных участков стен.​

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле

T = QAyH / I ≤ hHRsq, (9.1)​

где Т – сдвигающее усилие в пределах одного этажа;

Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;
у – расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рисунок 9.1);
А – площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);
I – момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;
h – толщина поперечной стены;
H – высота этажа;
Rsq – расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. 7.20).​

При определении площади сечения полки А и момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в 9.13.

1 – простенок продольной стены; 2 – поперечная стена
Рисунок 9.1 – План поперечной стены и простенков продольных стен​

9.16 Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует выполнять по формуле

Q ≤ Rtqhl / ν; (9.2)​

при наличии в стене растянутой части сечения – по формуле

Q ≤ RtqAc / ν. (9.3)​

В формулах (9.2) и (9.3):
Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;

Rtq = √(Rtw(Rtw + σ₀)), (9.4)​

Rtw – расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям по швам кладки (таблица 6.11);
Rtq – расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке 0,9;

σ₀ = 0,9N/A. (9.5)​

При наличии в стене растянутой части сечения принимается

σ₀ = 0,9N/Ac, (9.6)​

где А – площадь сечения поперечной стены с учетом (или без учета) участков продольной стены (см. рисунок 9.1);

Ас – площадь только сжатой части сечения стены при эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения;
h – толщина поперечной стены на участке, где эта толщина наименьшая, при условии, если длина этого участка превышает 1/4 высоты этажа или же 1/4 длины стены; при наличии в стене каналов их ширина из толщины стены исключается;
l – длина поперечной стены в плане, если в сечение входят полки в виде отрезков наружных стен, то l – расстояние между осями этих полок;
ν = S₀l/I – коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Значения v допускается принимать: для двутавровых сечений ν = 1,15; для тавровых сечений ν = 1,35; для прямоугольных сечений (без учета работы продольных стен) ν = 1,5;
S₀ – статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения;
I – момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.​

9.17 При недостаточном сопротивлении кладки скалыванию, определяемому по формулам (9.2), (9.3), допускается армирование ее продольной арматурой в горизонтальных швах. Расчетное сопротивление скалыванию армированной кладки Rstq следует определять по формуле

Rstq = √([μRₛ/100][μRₛ/100 + σ₀]), (9.7)​

где μ – процент армирования, определяемый по вертикальному сечению стены.

9.18 При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен.

Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать возникающие в них перерезывающие силы T, определяемые по формуле

T = QHν / l, (9.8)​

где Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассчитываемым перемычкам;

Н – высота этажа;
l – длина поперечной стены в плане (9.16);
ν – принимается по 9.16.​

9.19 Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальной нагрузки, определяемую по формуле (9.8), выполняется на скалывание и на изгиб по формулам (9.9) и (9.10), окончательно принимается меньшое из двух полученных значений:

T ≤ ⅔RtwA, (9.9)

T ≤ ⅓RtbAh/l, (9.10)​

где h и l – высота и пролет перемычки (в свету);​

Т – см. формулу (9.8);
А – поперечное сечение перемычки;
Rtw и Rtb – см. таблицу 6.11.​

Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент

M = Tl/2, (9.11)​

и поперечную силу Т, формула (9.8), в соответствии с СП 63.13330. Расчет заделки концов балок (перемычек) в кладке выполняется по указаниям 9.52.

 

Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам

9.20 Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в 9.21 − 9.24.

9.21 Отношение β = H/h (где Н – высота этажа, h – толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены l ≤ 2,5H не должно превышать значений, приведенных в таблице 9.3 (для кладки из каменных материалов правильной формы).

Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная толщина hred = 3,5i, где i = √(I/A). Для столбов круглого и многоугольного сечения, вписанного в окружность, hred = 0,85d, где d – диаметр сечения столба.

П р и м е ч а н и е – При высоте этажа Н, большей свободной длины стены l, отношение l/h должно быть не больше значения 1,2β по таблице 9.3.

9.22 Отношения β для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в 9.21, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в таблице 9.4.

Предельные отношения β для столбов принимаются по таблице 9.3 с коэффициентами, приведенными в таблице 9.5.

9.23 Отношения β, приведенные в таблице 9.3 и умноженные на коэффициент k по таблице 9.4 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при μ = 0,05 %) в одном направлении (в горизонтальных швах кладки) – на 20%.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями l ≤ kβh высота стен H не ограничивается и определяется расчетом на прочность. При свободной длине l, равной или большей H, но не более 2H (где H – высота этажа) должно соблюдаться условие

H + l ≤ 3kβh. (9.12)​

9.24 Для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении, значения отношений β должны быть на 30% менее установленных в 9.21 − 9.23.

Таблица 9.3​

​

Таблица 9.4​

​

Таблица 9.5​

​

 

Стены из панелей и крупных блоков

9.25 Кирпичные панели следует проектировать из керамического или силикатного кирпича марки не ниже М75 на растворах марок не ниже М50.

9.26 При проектировании панелей следует предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по 6.9. При проектировании однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней толщиной в один, полтора и два камня, выполняемых без применения вибрации, расчетные сопротивления кладки следует принимать по 6.1.

П р и м е ч а н и е – В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.

9.27 Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, должна быть не более 30 мм.

При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

9.28 Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см), и двухслойными – из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).

Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по контуру проемов в соответствии с расчетом.

П р и м е ч а н и я
1 Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.
2 Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.

9.29 Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям 7.7 и 7.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. 9.6).

Если требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она составляла не менее 0,25 см2 на 1 м горизонтального и вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении несущей способности панели, то расчет ее должен выполняться как для армокаменной конструкции. При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см – для несущих однослойных панелей; 0,5 см – для самонесущих панелей, а также для отдельных слоев трехслойных несущих панелей; для ненесущих панелей и перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.

9.30 Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно 7.22 − 7.24.

9.31 Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать из стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее М50.

9.32 Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по 6.5, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, – по 6.1, 6.6 и 6.10.

Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.

9.33 В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа до 3 м связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять:

а) в наружных углах – перевязкой кладки специальными угловыми блоками (не менее одного ряда блоков на этаж);

б) в местах примыкания внутренних поперечных стен к продольным, а также средней продольной стены к торцевым – закладкой Т-образных анкеров из полосовой стали или арматурных сеток в одном горизонтальном шве в каждом этаже в уровне перекрытий.​

Для крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более 3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.

Крепление перегородок из силикатных перегородочных плит к ограждающим конструкциям следует выполнять с помощью скоб из оцинкованной стали или с помощью плоских анкеров из перфорированной полосы коррозионностойкой стали по ГОСТ 5632, закладываемых в каждый шов кладки.

 

Многослойные стены (стены облегченной кладки и с облицовкой из кирпича)

9.34 Долговечность изделий и материалов, применяемых в многослойных стенах, должна приниматься с учетом срока службы конструкции.

Кирпичи и камни должны соответствовать требованиям по морозостойкости, указанным в таблице 5.1.

Марка по прочности на сжатие должна приниматься для кладочного раствора М75 – М100.

Прочность кладочных материалов внутреннего слоя многослойных конструкций из легких и ячеистых бетонов следует принимать не ниже класса В2.

Армирование лицевого слоя следует преимущественно выполнять сетками из полимерных композитных материалов в соответствии с 7.30 и 9.39. Для стальных сеток минимальная толщина цинкового покрытия определяется в соответствии с пунктом 5.5.8 СП 28.13330.2017 и составляет 30 мкм при гальваническом методе нанесения.

Требования по конструкции сеток приведены в 9.39.

Материалы, применяемые для изготовления гибких связей и арматуры из стали, полимерных композитных материалов и др., должны соответствовать требованиям действующих нормативных документов, иметь сопроводительную документацию, подтверждающую их соответствие нормативным требованиям, включая паспорта качества и/или протоколы испытаний, и подвергаться входному контролю.

В соответствии с ГОСТ Р 54923 при эксплуатации в условиях холодного климата с температурой наиболее холодной пятидневки от минус 40°С до минус 60°С в расчет прочностных характеристик следует вводить понижающий коэффициент условий работы (хрупкости), равный 0,7.

В качестве утеплителя в облегченной кладке должны использоваться материалы, прошедшие экспертизу в организациях соответствующего профиля.

При использовании одиночных гибких связей и связевых сеток между лицевым и внутренним слоями стен, устанавливаемых в растворных швах кладки, высота ряда кладки облицовочного слоя должна быть кратной высоте ряда основного (внутреннего) слоя кладки. Допускается применять кладочные изделия без учета кратности высоты ряда при использовании гибких связей, монтируемых в толщу кладочных изделий основного слоя кладки или регулируемых по высоте.

9.35 Проектирование двухслойных стен следует выполнять с учетом изложенных ниже требований.

При различии в прочности и деформационных свойствах слоев расчет стен с жесткими связями проводится в соответствии с 7.21 – 7.29.

Перевязка облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, выполняется согласно указаниям 9.7.

9.36 Проектирование трехслойных стен с гибкими связями со средним слоем из эффективного утеплителя следует выполнять с учетом требований, изложенных в 9.37.

9.37 Для лицевого слоя толщиной 85 – 120 мм включительно следует применять полнотелый кирпич (в том числе пустотностью до 13%), пустотелый кирпич с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, а также пустотелый кирпич с несквозными пустотами.

Форма растворного шва в кладке принимается произвольной для кладки из полнотелого кирпича при соблюдении требований СП 70.13330, в кладке из пустотелого кирпича заглубленные швы не допускаются.

Допускается применение пустотелого кирпича марки по морозостойкости на одну марку выше приведенной в таблице 5.1 со сквозными пустотами с толщиной наружной стенки 12-20 мм (при условии, что заглубленные швы не допускаются) при выполнении одного из следующих мероприятий:

• кладка одного или более рядов, находящихся непосредственно под горизонтальным деформационным швом, должна выполняться из полнотелого кирпича (в том числе пустотностью до 13%), пустотелого кирпича с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, кирпича с горизонтальными пустотами;
• горизонтальный деформационный шов защищен сверху выступающим из плоскости стены не менее чем на 50 мм козырьком из металлопластика, или выступающей на 50 мм плитой перекрытия в соответствии с СП 327.1325800;
• крайние пустоты верхнего ряда кирпичей заполняются раствором и выполняется обмазочная гидроизоляция верхней поверхности кирпича перед его укладкой.

При толщине лицевого слоя менее 85 мм конструкция стены должна выполняться по системе навесного фасада.

Опирание лицевого слоя кладки на междуэтажные железобетонные перекрытия, консольные балки выполняют заподлицо с их торцом.

Допускается опирание кладки лицевого слоя на детали заводского изготовления из железобетона при высоте здания до 50 м или коррозионно-стойкой стали при высоте здания до 36 м в соответствии с СП 327.1325800. Свес лицевого слоя кладки со стальных опорных элементов должен быть не больше 10 мм.

Конструкция деталей и узлов их крепления к плите перекрытия должны проходить экспериментальную проверку и выпускаться по специально разработанным и утвержденным в установленном порядке техническим условиям.

Внутренний слой кладки наружных стен с гибкими связями должен обеспечивать восприятие ветровых нагрузок, которые могут передаваться от лицевого слоя стены и заполнения проемов.

Закрепление плит утеплителя к основанию должно выполняться с плотным прилеганием к основанию.

При устройстве воздушного вентилируемого зазора в конструкции стены в лицевом слое кладки следует устраивать вентиляционные отверстия, площадь которых назначается по расчету.

Не допускается в построечных условиях наносить на наружный торец плиты перекрытия декоративные элементы, проводить выравнивание торца штукатуркой. Устройство декоративной отделки, например из керамической плитки, следует выполнять до заливки плиты бетоном с заведением в плиту анкеров.

Крепление к лицевому слою стен с гибкими связями растяжек, вентиляционного и другого оборудования не допускается.

9.38 Требования к конструкции лицевого слоя в двухслойных стенах с горизонтальными деформационными швами аналогичны приведенным в 9.37 для трехслойных стен.

 

Требования по армированию кладки лицевого слоя

9.39 Армирование кладки лицевого слоя с гибкими связями и поэтажным опиранием на высоту 1 м от опоры выполняется сетками, располагаемыми с шагом по высоте не более 40 см. Для армирования следует преимущественно применять сетки из полимерных композитных материалов. Расчет продольного армирования выполняется по СП 327.1325800.

Выше 1 м от опоры армирование выполняется конструктивно сетками с шагом по высоте не более 60 см.

На углах каждый из слоев кладки должен быть армирован Гобразными сетками на длину не менее 1 м от угла или до вертикального деформационного шва, если он расположен ближе, с шагом по высоте не более 60 см.

На прямолинейных участках допускается укладывать сетки внахлест, длина перехлеста должна составлять не менее 25 см.

Армирование каждого из слоев стены с соединением слоев вертикальными кирпичными диафрагмами осуществляется сетками, располагаемыми по высоте не реже, чем через 1 м. Диафрагмы армируются сетками из арматуры диаметром не менее 3 мм или Z-образными стержнями диаметром не менее 5 мм с шагом по высоте не более 60 см.

Требования по устройству гибких связей для крепления кладки лицевого слоя к внутреннему слою

9.40 Гибкие связи могут выполняться в виде сеток, отдельных стержней, пластин или в их сочетании.

Материалом связей могут служить стальная арматура, полимерные композитные материалы.

Одиночные связи следует устанавливать в шахматном порядке не менее 5 шт/м2.

Шаг связевых сеток по высоте должен быть не более 60 см.

По периметру проемов, на углах здания и вблизи температурных вертикальных швов необходимо устанавливать дополнительные связи с шагом по вертикали и горизонтали не более 25 см.

К связям, выполненным из стальной арматуры, дополнительно предъявляются следующие требования.

Диаметр одиночных стальных связей, закрепленных в растворном шве с помощью загнутого конца (Z-, Г-образные), должен быть не менее 5 мм. Одиночные связи в виде сеток, а также связи, крепящиеся сваркой к расположенным в горизонтальных швах сеткам или стержням, могут выполняться из стали диаметром 3 мм.

Одиночные связи должны отстоять от вертикальных растворных швов не менее чем на 2 см.

Связевые сетки должны выполняться из стальной арматуры диаметром 3 – 5 мм. Требования к изготовлению сеток приведены в ГОСТ 23279.

К связям, выполненным из полимерных композитных материалов, предъявляются следующие дополнительные требования. Связи должны изготовляться по технической документации, утвержденной в установленном порядке. К числу рекомендуемых относятся связи, приведенные в ГОСТ Р 54923.

Прочность кладочного раствора при установке связей из композитных материалов должна соответствовать марке не ниже M100.

Глубина заделки одиночных связей в горизонтальный растворный шов зависит от конструкции связи и толщины кладки.

При назначении глубины заделки в трехслойных стенах и двухслойных с воздушным зазором следует учитывать надежность анкеровки связи в обоих направлениях.

При связях, жесткость и прочность которых обеспечена только при работе на растяжение, следует устанавливать распорки в зазоры между слоями.

Сетки из полимерных композитных материалов заводят на всю толщину лицевого слоя кладки.

При соблюдении этих требований и разрезке лицевого слоя стены вертикальными деформационными швами на плоские фрагменты установка связей выполняется конструктивно в соответствии с приведенными выше положениями.

Другие конструкции связей из стальной арматуры и полимерных композитных материалов, в том числе регулируемые по высоте, должны пройти экспериментальную проверку по прочности и жесткости. При этом максимальное значение горизонтального перемещения связей всех типов должно быть не более 1 мм при действии расчетной нагрузки с учетом деформаций, как самой связи, так и обоих анкерных узлов.

Требования по устойчивости связей к коррозии приведены в 9.34 и ГОСТ Р 54923.

Для фрагментов стен, у которых в лицевом слое на углах отсутствуют вертикальные деформационные швы, связи, расположенные на углах стен, подбираются по результатам расчетов связей и узлов их анкеровки на растяжение от суммарного действия температурно-влажностных деформаций и ветровой нагрузки в соответствии с СП 327.1325800 при соблюдении приведенных выше конструктивных требований.

При несовпадении рядов внутреннего и наружного слоев кладки в уровне расположения связей более чем на 5 мм допускается применение в кладке гибких связей, монтируемых в толщу камней основного слоя кладки или регулируемых по высоте.

 

Анкеровка стен и столбов

9.41 Каменные стены и столбы должны крепиться к перекрытиям и покрытиям анкерами сечением не менее 0,5 см2 на 1 пог. м.

9.42 Концы балок, прогонов, ферм должны крепиться анкерами к стенам. Расстояние между анкерами перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 3 м. При увеличении расстояния следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок и плит, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы, должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.

9.43 Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

9.44 Расчет анкеров должен проводиться:

а) при расстоянии между анкерами более 3 м;
б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;
в) для простенков при общей величине нормальной силы N более 1000 кН (100 т).​

Расчетное усилие Nₛ в анкере определяется по формуле

Nₛ = M/H + 0,01N, (9.13)​

где М – изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия (см. 9.14) в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами (рисунок 9.2);

Н – высота этажа;
N – расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами.​

П р и м е ч а н и е – Требования настоящего пункта не распространяются на стены из виброкирпичных панелей.

Рисунок 9.2 – Определение усилия в анкере от изгибающего момента в уровне перекрытия
​

9.45 В случае назначения толщины стены или перегородок с учетом опирания по контуру необходимо предусматривать их крепление к примыкающим боковым конструкциям и к верхнему перекрытию.

Опирание элементов конструкций на кладку

9.46 Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора толщиной не более 15 мм, что должно быть указано в проекте.

9.47 В местах приложения местных нагрузок в случае, когда это требуется по расчету на смятие, следует предусматривать установку распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 15 см, армированных по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5 % объема бетона.

9.48 При опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т.п. на пилястры следует предусматривать связь распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной. Глубина заделки плит в стену должна составлять не менее 12 см (рисунок 9.3). Не допускается устройство борозд в кладке стен под плиты и установка (монтаж) в них плит. Выполнение кладки, расположенной над плитами, следует предусматривать непосредственно после установки плит.
​

Рисунок 9.3 – Железобетонные распределительные плиты​

9.49 При местных краевых нагрузках, превышающих 80% расчетной несущей способности кладки при местном сжатии, следует предусматривать армирование опорного участка кладки сетками из стержней диаметром не менее 3 мм с размером ячейки не более 60 × 60 мм, уложенными не менее чем в трех верхних горизонтальных швах.

При передаче местных нагрузок на пилястры участок кладки, расположенный в пределах 1 м ниже распределительной плиты, следует армировать через три ряда кладки сетками, указанными в настоящем пункте. Сетки должны соединять опорные участки пилястр с основной частью стены и заделываться в стену на глубину не менее 120 мм.

Расчет узлов опирания элементов на кирпичную кладку

9.50 При опирании на кирпичные стены и столбы железобетонных прогонов, балок и настилов кроме расчета на внецентренное сжатие и смятие сечений ниже опорного узла должно быть проверено на центральное сжатие сечение по кладке и железобетонным элементам.

Расчет опорного узла при центральном сжатии следует проводить по формуле
​

N ≤ gpRA, (9.14)​

где g – коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле;​

р – коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе;
R – расчетное сопротивление кладки сжатию;
А – суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы.​

Коэффициент g при опирании всех видов железобетонных элементов (прогонов, балок, перемычек, поясов, настилов) принимается:

g = 1, если Ab ≤ 0,1A;

g = 0,8, если Аb ≥ 0,4А,​

где Аb – суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле.

При промежуточных значениях Аb коэффициент g определяется интерполяцией.

Если железобетонные элементы (балки, настилы и др.), опертые на кладку с различных сторон, одинаковой высоты и площадь их опирания в узле Аb > 0,8А, разрешается проводить расчет без учета коэффициента g, принимая в формуле (9.14) А = Аb.

Коэффициент р принимается равным:

• при сплошных элементах и настилах с круглыми пустотами − 1,0;
• при настилах с овальными пустотами и наличии хомутов на опорных участках – 0,5.

9.51 В сборных железобетонных настилах с незаполненными пустотами кроме проверки несущей способности опорного узла в целом должна быть проверена несущая способность горизонтального сечения, пересекающего ребра настила, по формуле

N ≤ (nRbAₙ + RAₖ), (9.15)​

где Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, принимается в соответствии с СП 63.13330;

Aₙ – площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер);
R – расчетное сопротивление кладки сжатию;
Aₖ – площадь сечения кладки в пределах опорного узла (без учета части сечения, занимаемой участками настилов);
n =1,25 – для тяжелых бетонов и n = 1,1 для бетонов на пористых заполнителях.​

9.52 Расчет заделки в кладку консольных балок (рисунок 9.4, а) следует выполнять по формуле

Q ≤ Rc ab / (6e₀/a + 1), (9.16)​

где Q – расчетная нагрузка от веса балки и приложенных к ней нагрузок;

Rc – расчетное сопротивление кладки при смятии;
а – глубина заделки балки в кладку;
b – ширина полок балки;
e₀ – эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки​

e₀ = c + a/2,​

с – расстояние силы Q от плоскости стены.
​

а – без распределительных подкладок; б – с распределительными подкладками
Рисунок 9.4 – Расчетные схемы заделки консольных балок
​

Необходимую глубину заделки следует определять по формуле

a = 2Q/Rcb + √(4Q²/Rc²b² + 6Qc c/Rcb). (9.17)​

Если заделка конца балки не удовлетворяет расчету по формуле (9.16), то следует увеличивать глубину заделки или укладывать распределительные подкладки под балкой и над ней.

Если эксцентриситет нагрузки относительно центра площади заделки превышает более чем в 2 раза глубину заделки (e₀ > 2а), напряжения от сжатия могут не учитываться: расчет в этом случае проводится по формуле

Q = Rc a²b / 6e₀. (9.18)​

При применении распределительных подкладок в виде узких балок шириной не более 1/3 глубины заделки допускается принимать под ними прямоугольную эпюру напряжений (рисунок 9.4, б).

 

Перемычки и висячие стены

9.53 Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки, эквивалентное весу пояса кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания).

П р и м е ч а н и я
1 Допускается, при наличии соответствующих конструктивных мероприятий (выступы в сборных перемычках, выпуски арматуры и т.п.), учитывать совместную работу кладки с перемычкой.
2 Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, а при оттаивающей кладке, выполненной способом замораживания, – выше прямоугольника кладки с высотой, равной удвоенному пролету перемычки в свету. При оттаивании кладки перемычки допускается усиливать постановкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и первоначального твердения кладки.
3 В вертикальных швах между брусковыми перемычками, в случаях когда не обеспечивается требуемое сопротивление их теплопередаче, следует предусматривать укладку утеплителя.

9.54 Кладку висячих стен, поддерживаемых рандбалками, следует проверять на прочность при смятии в зоне над опорами и под опорами рандбалок. Длину эпюры распределения давления в плоскости контакта стены и рандбалки следует определять в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. При этом рандбалка заменяется эквивалентным по жесткости условным поясом кладки, высота которого H₀ определяется по формуле

H₀ = 2∛(0,85EbIred / Eh), (9.19)​

где Eb – начальный модуль упругости бетона;

Ired – момент инерции приведенного сечения рандбалки, принимаемый в соответствии с СП 63.13330;
Е – модуль деформации кладки, определяемый по формуле (6.7);
h – толщина висячей стены.​

Жесткость стальных рандбалок определяется как произведение

EₛIₛ,
​

где Eₛ и Iₛ – модуль упругости стали и момент инерции сечения рандбалки.

9.55 Эпюру распределения давления в кладке над промежуточными опорами неразрезных рандбалок следует принимать по треугольнику при а ≤ 2s (рисунок 9.5, а) и по трапеции при 3s ≥ а > 2s (рисунок 9.5, б) с меньшим ее основанием, равным a – 2s. Максимальная величина напряжений смятия σc (высота треугольника или трапеции) должна определяться из условия равенства объема эпюры давления и опорной реакции рандбалки по формулам:

• при треугольной эпюре давления (а ≤ 2s)

σc = 2N / (a + 2s)h, (9.20)​

• при трапециевидной эпюре давления (3s > а > 2s)

σc = N/ah, (9.21)​

где а – длина опоры (ширина простенка);

N – опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки;
s = 1,57H₀ – длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры;
h – толщина стены.​

Если а > 3s, то в формуле (9.21) вместо а следует принимать расчетную длину опоры, равную a₁ = 3s, состоящую из двух участков длиной по 1,5s с каждой стороны простенка (рисунок 9.5, в).

а – на средних опорах неразрезных балок при а ≤ 2s; б – то же, при 3s ≥ а > 2s; в – то же, при а > 3s;
г – на крайних опорах неразрезных балок и на опорах однопролетных рандбалок
Рисунок 9.5 – Распределение давления в кладке над опорами висячих стен​

9.56 Эпюру распределения давления над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок следует принимать треугольной (рисунок 9.5, г) с основанием

lс = а₁ + s₁, (9.22)​

где s₁ = 0,9H₀ – длина участка распределения давления от грани опоры;

а₁ – длина опорного участка рандбалки, но не более 1,5H (H – высота рандбалки).​

Максимальное напряжение над опорой рандбалки

σc = 2N / (а₁ + s₁)h, (9.23)​

9.57 Прочность кладки висячих стен при местном сжатии в зоне, расположенной над опорами рандбалок, следует проверять по указаниям 7.13 − 7.16.

Расчет на местное сжатие кладки под опорами неразрезных рандбалок следует выполнять для участка, расположенного в пределах опоры длиной не более 3H от ее края (H – высота рандбалки) и длиной не более 1,5H для однопролетных рандбалок и крайних опор неразрезных рандбалок.

Если рассчитываемое сечение расположено на высоте H₁ над верхней гранью рандбалки, то при определении длины участков s и s1 следует принимать высоту пояса кладки H₀₁ = H₀ + H₁.

Расчетную площадь сечения А при расчете висячих стен на местное сжатие следует принимать: в зоне, расположенной над промежуточными опорами неразрезных рандбалок, как для кладки, загруженной местной нагрузкой в средней части сечения; в зоне над опорами однопролетных рандбалок или крайними опорами неразрезных рандбалок, а также при расчете кладки под опорами рандбалок как для кладки, загруженной на краю сечения.

9.58 Эпюру распределения давления в кладке висячих стен при наличии проемов следует принимать по трапеции, причем площадь треугольника, который отнимается от эпюры давления в пределах проема, заменяется равновеликой площадью параллелограмма, добавляемой к остальной части эпюры (рисунок 9.6). При расположении проемов на высоте H₁ над рандбалкой длина участка s соответственно увеличивается (см. 9.57).

Рисунок 9.6 – Эпюра распределения давления в кладке висячих стен при наличии проема
​

9.59 Расчет рандбалок должен выполняться на два случая загружения:

а) на нагрузки, действующие в период возведения стен. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету – для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания, см. 10.1).

При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого должны быть рассчитаны рандбалки, следует принимать равной 1/2 пролета, но не менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее 1/3 пролета следует учитывать также вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рисунок 9.7). При рядовых, клинчатых и арочных перемычках должен учитываться вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на 1/3 его ширины;

б) на нагрузки, действующие в законченном здании. Эти нагрузки следует определять исходя из приведенных выше эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен.

Количество и расположение арматуры в балках устанавливают по максимальным значениям изгибающих моментов и поперечных сил, определенных по двум указанным выше случаям расчета.​

1 – нагрузка на рандбалку; 2 – железобетонная перемычка
Рисунок 9.7 – Схема нагрузки на рандбалку при наличии проема в стене​

 

Карнизы и парапеты

9.60 Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, проводится для двух стадий готовности здания:

• для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие;
• для законченного здания.

9.61 При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться следующие нагрузки:

• расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и армированных каменных карнизов), если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными в кладке;
• временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кг на 1 м карниза или на один элемент сборного карниза, если его длина менее 1 м; - нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.

П р и м е ч а н и я
1 Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично).
2 Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке.

9.62 Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий должны быть рассчитаны на следующие нагрузки:

а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стены, так и повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину отсоса от ветровой нагрузки;

б) расчетная нагрузка на край карниза 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м;

в) половина расчетной ветровой нагрузки.​

П р и м е ч а н и е – Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.

9.63 Общий вынос карниза в сплошной кладке, образованного напуском рядов кладки, должен быть не более половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда должен быть не более 1/3 длины камня или кирпича. Устройство кирпичных карнизов в трехслойных стенах, образованных напуском рядов, не допускается.

9.64 Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 200 мм применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.

9.65 Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки.

Расстояние между анкерами должно быть не более 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 150 мм ниже того сечения, где они требуются по расчету.

При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров следует заделывать под ними.

При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.

9.66 Анкеры должны располагаться в кладке на расстоянии 12 см от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 30 мм (от поверхности анкера).

При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном.

9.67 Сечение анкера допускается определять по усилию, определяемому по формуле

N = M / 0,85h₀, (9.24)​

где М – наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок;

h₀ – расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения).​

9.68 Кладка стен под карнизами проверяется на внецентренное сжатие. При отсутствии анкеров, а также при наличии анкеров в сечении на уровне их заделки, эксцентриситеты более 0,7y не допускаются.

Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки анкеров, анкерных балок и т. п.).

9.69 Парапеты следует рассчитывать в нижнем сечении на внецентренное сжатие при действии нагрузок от собственного веса и расчетной ветровой нагрузки, принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.

9.70 Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9.

Фундаменты и стены подвалов

9.71 Фундаменты, стены подвалов и цоколи, возводимые из кладочных стеновых материалов, следует проектировать из крупных и мелких бетонных блоков и камней, природных камней правильной и неправильной формы, монолитного бетона и бутобетона, полнотелого керамического кирпича пластического формования. Пустотелый клинкерный кирпич допускается применять во внутренних стенах и перегородках подвалов и для облицовки наружных стен подвалов.

Полнотелые силикатные блоки прочностью 20,0 МПа и более и морозостойкостью F100 и выше применяются для возведения фундаментов и наружных стен подвалов в зданиях пониженного уровня ответственности при соблюдении следующих требований:

• наличие горизонтальной и вертикальной оклеечной гидроизоляции (не менее двух слоев);
• заполнение раствором вертикальных швов кладки;
• применение теплоизоляции при возведении стен подвалов;
• отсутствие кислых грунтовых вод и агрессивных сульфатосодержащих грунтов и грунтовых вод;
• кладка фундаментов должна выполняться на тяжелых растворах марки М100 и выше.

Требования к морозостойкости силикатных блоков не относятся к кладке утепленных стен подвалов и фундаментов, находящихся ниже уровня промерзания грунта, для которых этот параметр не нормируется.

При расчете стены подвала или фундаментной стены в случае, когда толщина ее меньше толщины стены, расположенной непосредственно над ней, следует учитывать случайный эксцентриситет е = 40 мм, значение этого эксцентриситета должно суммироваться со значением эксцентриситета равнодействующей продольных сил. Толщина стены первого этажа не должна превышать толщину фундаментной стены более чем на 200 мм. Участок стены первого этажа, расположенный непосредственно над обрезом, должен быть армирован сетками (см. 9.40).

9.72 Переход от одной глубины заложения фундамента к другой следует выполнять уступами. При плотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 1 и высота уступа – не более 1 м. При неплотных грунтах отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1 : 2 и высота уступа – не более 0,6 м.

Уширение бутобетонных и бутовых фундаментов к подошве выполняется уступами. Высота уступа принимается для бутобетона не менее 300 мм, а для бутовой кладки – в два ряда кладки (350 – 600 мм). Минимальные отношения высоты уступов к их ширине для бутобетонных и бутовых фундаментов должны быть не менее указанных в таблице 9.6.

Таблица 9.6​

​

9.73 В фундаментах и стенах подвалов:

а) из бутобетона – толщина стен принимается не менее 350 мм и размеры сечения столбов не менее 400 мм;

б) из бутовой кладки – толщина стен принимается не менее 500 мм и размеры сечения столбов не менее 600 мм.​

9.74 Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны с учетом бокового давления грунта и нагрузки, находящейся на поверхности земли. При отсутствии специальных требований нормативную нагрузку на поверхности земли следует принимать равной 1000 кгс/м2 . Стены подвалов следует рассчитывать как балки с двумя неподвижными шарнирными опорами.

9.75 Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны.

Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять:

• кирпич керамический (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов до 18 м и не ниже 100 при больших пролетах;
• камни из тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях, автоклавного ячеистого бетона, а также природные камни марки не ниже 50.

П р и м е ч а н и е – При пролете сводов до 12 м допускается применение камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 90 мм.

9.76 Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6 – 7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50.

9.77 Расчет сводов двоякой кривизны должен проводиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами.

Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься по 6.1 с коэффициентом 1,25.

9.78 Величина эксцентриситета приложения нормальной силы в поперечных сечениях сводов и в верхних частях стен при основных сочетаниях нагрузок должна быть не более 0,7у, где у – расстояние от оси поперечного сечения свода или стены до края сечения в сторону эксцентриситета. В сводах с затяжками для уменьшения расчетного изгибающего момента от внецентренного расположения затяжек должны устраиваться выносные пяты с внутренней стороны стен.

9.79 Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т. п.).

9.80 Модуль деформаций кладки сводов E при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (6.7).

 

Конструктивные требования к армированной кладке

9.81 Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.

Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1% объема кладки (см. 7.31).

9.82 Арматурные сетки следует укладывать не реже чем через пять рядов кирпичной кладки из одинарного керамического полнотелого кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней.

Длина перехлеста сеток в местах их стыковки должна составлять не менее 150 мм.

9.83 Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.

Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более:

• при пересечении арматуры в швах – 6 мм;
• без пересечения арматуры в швах – 8 мм.

Расстояние между поперечными стержнями сетки должно быть не более 120 мм и не менее 30 мм.

Толщина швов кладки армокаменных конструкций должна быть не более 16 мм и превышать диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.

Вертикальные деформационные швы в зданиях с однослойными стенами и стенами с облицовкой при жестком соединении слоев

9.84 Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом.

9.85 Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:

а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т. п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м – по таблице 9.7; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;

б) то же, для стен из бутобетона – по таблице 9.7 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;

в) то же, для многослойных стен с жестким соединением слоев – по таблице 9.7 для материала основного конструктивного слоя стен;

г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в перечислении а), – по таблице 9.7 с умножением на коэффициенты:

• для закрытых зданий и сооружений – 0,7;
• для открытых сооружений – 0,6;

д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, – по таблице 9.7 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты, – без ограничения длины.​

Таблица 9.7​

​

9.86 Вертикальные деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.

9.87 Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.

9.88 Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.

 

Горизонтальные деформационные швы в ненесущих наружных стенах

9.89 Горизонтальные швы в ненесущих стенах устраиваются в уровне низа перекрытий по всей толщине стены во внутреннем и наружном слоях.

Высота швов назначается из условия исключения передачи нагрузки на стену от кладки вышележащего этажа и перекрытия и должна быть не менее 30 мм.

Плиты перекрытий и их консольные выступы должны рассчитываться на дополнительную нагрузку от опирания стен.

Указания по устройству горизонтальных деформационных швов приведены в 9.37 и СП 327.1325800.

Горизонтальные деформационные швы в несущих и самонесущих наружных стенах

9.90 В несущих и самонесущих двухслойных и трехслойных стенах с гибкими связями, двухслойных стенах при жестком соединении слоев в случае, если не выполняется условие по обеспечению совместной работы слоев при расчете на центральное и внецентренное сжатие по 7.23, следует выполнять поэтажные деформационные горизонтальные швы в лицевом слое кладки.

9.91 Требования по устройству горизонтального деформационного шва аналогичны приведенным в 9.89.

Опирание лицевого слоя в этом случае проводится на торец плиты перекрытия, защемленную в основном слое железобетонную балку или стальные кронштейны.

При расчете на центральное и внецентренное сжатие по формулам (7.1) и (7.4) работа лицевого слоя в этом случае не учитывается.

Вертикальные деформационные швы в лицевом слое кладки трехслойных наружных стен

9.92 Расстояния между вертикальными деформационными швами в лицевом слое трехслойных стен с горизонтальными деформационными швами с конструктивным армированием назначаются в соответствии с таблицей 9.8.

Таблица 9.8​

​

Для оптимизации расхода арматуры на армирование кладки лицевого слоя, устройства гибких связей, мест расположения и расстояний между вертикальными деформационными швами, назначение последних возможно провести на основании расчетов стен на температурновлажностные воздействия в соответствии с СП 327.132580.

Независимо от результатов расчетов при назначении мест расположения вертикальных температурных швов следует придерживаться изложенных ниже правил:

• рекомендуется разбивка вертикальными деформационными швами ломаных в плане стеновых конструкций на линейные фрагменты;
• не рекомендуются Z-образные в плане фрагменты, особенно при длине средней стены менее 2 м;
• швы предпочтительно располагать на углах, в местах пересечений стен, перепадах высот, вблизи проемов;
• при разбивке Z-образных в плане фрагментов деформационный шов рекомендуется назначать в наиболее длинной стене в месте пересечения со средней стеной фрагмента;
• вертикальные швы рекомендуется выполнять в остекленных лоджиях и балконах по границам оконных и дверных проемов;
• толщину шва следует принимать не менее 10 мм, в заполнении шва следует предусматривать упругие прокладки и атмосферостойкие мастики.

 

10 Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время

10.1 Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т. п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:

а) на растворах не ниже марки М50, твердеющих на морозе без обогрева с применением противоморозных химических добавок, не вызывающих коррозии материалов кладки, удовлетворяющих требованиям нормативных документов и принимаемых с учетом предполагаемых условий эксплуатации возводимых конструкций;

б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но должна быть не более 15 м и четырех этажей. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого «враспор» со стенками траншей на растворах не ниже марки М25;

в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.​

10.2 Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполняемой на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в таблицах 6.1 – 6.9, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15°С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15°С.

10.3 Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполняемой способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по таблицам 6.1 – 6.9 с понижающими коэффициентами: для кирпичной и каменной кладок при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялись кладки, до минус 15°С – 0,9 и до минус 30°С – 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.

10.4 Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (см. 10.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %, при кладке, выполняемой способом замораживания (см. 10.3), – для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70%.

10.5 При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы γс1 и γcs1, приведенные в таблице 10.1, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы γс1 и γcs1.

Таблица 10.1​

​

10.6 В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более), возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания.

10.7 Расчет несущей способности конструкций, возводимых способом замораживания на обыкновенных растворах (без противоморозных добавок), должен проводиться: в стадии оттаивания при расчетной прочности оттаивающего раствора 0,2 МПа (2 кгс/см2 ) при растворе на портландцементе и толщине стен и столбов 38 см и более; при нулевой прочности оттаивающего раствора и растворе на шлакопортландцементе или пуццолановом цементе независимо от толщины стен и столбов, а также при растворе на портландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см.

При расчете в стадии оттаивания должно учитываться влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы дополнительных коэффициентов условий работы γс1 и γcs1, приведенных в таблице 10.1.

10.8 Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения.

Отогревание конструкций допускается только после проверки расчетом их достаточной несущей способности в период искусственного оттаивания кладки.

10.9 Участки кладки, выполняемой способом замораживания (столбы, простенки), в которых расчетом были выявлены перенапряжения в стадии оттаивания, необходимо усиливать установкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и последующего твердения кладки.

10.10 Возведение кладки на обыкновенных растворах способом замораживания не допускается для конструкций:

а) из бутобетона и рваного бута;

б) подвергающихся в стадии оттаивания вибрации или значительным динамическим нагрузкам;

в) подвергающихся в стадии оттаивания поперечным нагрузкам, величина которых превышает 10% продольных;

г) с эксцентриситетами в стадии оттаивания, превышающими 0,25y для конструкций, не имеющих верхней опоры, и 0,7y при наличии верхней опоры;

д) с отношением высот стен (столбов) к их толщинам, превышающим в стадии оттаивания значения β, установленные для кладок IV группы (см. 9.21 − 9.23).​

Для конструкций, не имеющих верхней опоры (см. 9.24), предельные отношения следует уменьшать в два раза и принимать не более β = 6. В случаях превышения предельно допускаемой гибкости, конструкции при их возведении следует усиливать временными креплениями, обеспечивающими их устойчивость в период оттаивания.

10.11 При проектировании каменных стен с облицовками из плит, устанавливаемых одновременно с кладкой в зимних условиях, необходимо учитывать различную деформативность облицовочных слоев и кладки стен и в проекте указывать мероприятия, исключающие возможность образования трещин и отслоений облицовки от основной кладки стен.

10.12 В рабочих чертежах зданий или сооружений, каменные конструкции которых будут возводиться способом замораживания, дополнительно к мероприятиям, приведенным в 10.4, необходимо указывать:

• предельные высоты стен, которые могут быть допущены в период оттаивания раствора;
• в необходимых случаях, временные крепления конструкций, устанавливаемые до возведения вышележащих этажей, на период их оттаивания и твердения раствора кладки.

 

Приложение А

Основные буквенные обозначения величин​

Aₛ – площадь сечения арматуры;
Аₖ – площадь сечения кладки;
А – расчетная площадь сечения элемента;

площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);
поперечное сечение перемычки;
суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы;​

Ас – площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений;

площадь смятия, на которую передается нагрузка;​

Аₙ – расчетная площадь сечения нетто;

площадь нетто горизонтального сечения стены;
площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер);​

Ared – площадь приведенного сечения;
Ас,red – площадь сжатой части приведенного сечения;
Аb – площадь брутто горизонтального сечения стены; суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле;
Е₀ – модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки;
Е – модуль деформаций кладки;
Еb – начальный модуль упругости бетона;
Eₛ – модуль упругости стали;
G – модуль сдвига кладки;
Н – расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами; высота этажа;
H₁ – высота верхнего участка стены; расстояние над верхней гранью рандбалки;
Н₀ – высота эквивалентного по жесткости рандбалке условного пояса кладки;
I – момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;
Iₛ – момент инерции сечения стальной рандбалки;
L – размер сечения элементов при расчете на смятие;
М – расчетный изгибающий момент;

наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок;
момент от нормативных нагрузок, который будет приложен после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;
изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами;​

N – расчетная продольная сила;

расчетная осевая сила при растяжении;
продольная сила от нормативных нагрузок, которая будет приложена после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;
расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами;
опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки;​

Ng – расчетная продольная сила от длительных нагрузок;
Nc – продольная сжимающая сила от местных нагрузок;
Ncc – расчетная несущая способность;
Nₛ – расчетное усилие в анкере;
Nₜ – несущая способность неармированной кладки на растяжение;
Nt,a – прочность узла анкеровки связи;
Nt,s – прочность на растяжение гибких связей;
Nt,sh – суммарная прочность на растяжение продольных стержней Г-образных связевых сеток высотой на один этаж;
Q – расчетная поперечная сила;

расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;
расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассматриваемым перемычкам;
расчетная нагрузка от веса балки и приложенных к ней нагрузок;​

R – расчетное сопротивление сжатию кладки;
Rₖ – расчетное сопротивление сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах;
Rtb – расчетное сопротивление растяжению при изгибе кладки;
Rtw – расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям;
Rsq – расчетное сопротивление при срезе кладки;
Rₛ – расчетное сопротивление арматуры;
Rᵤ – временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки;
Rₛₖᵤ – временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней;
Rₛₙ – нормативное сопротивление арматуры в армированной кладке;
Rc – расчетное сопротивление кладки при смятии;
Ri – расчетное сопротивление любого другого слоя стены;
Rₛₖ – расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом, центральном сжатии;
R₁ – расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;
R₂₅ – расчетное сопротивление кладки при растворе марки 25;
Rskb – расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном cжатии;
Rstq – расчетное сопротивление скалыванию кладки, армированной продольной арматурой в горизонтальных швах;
Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;
Rₜ – расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению;
S₀ – статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения;
S – длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры;
S₁ – длина участка распределения треугольной эпюры давления над крайними опорными рандбалками, а также над опорами однопролетных рандбалок от грани опоры;
Т – сдвигающее усилие в пределах одного этажа;
Vₛ – объем арматуры;
Vₖ – объем кладки;
W – момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;

 

a, b, с, с₁, h – геометрические размеры сечения элементов при расчете на смятие (местном сжатии) в соответствии со схемами рисунка 7.6;
а – глубина заделки балки в кладку;

длина опоры (ширина простенка);​

а₁ – длина опорного участка рандбалки;
b – ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета;

фактическая ширина слоя при расчете многослойных стен;
ширина сечения элемента;
ширина полок балки; ​

bс – ширина балки;
bred – приведенная ширина слоя;
с – размер квадратной ячейки сетки;

расстояние от точки приложения силы Q до плоскости стены; ​

cb, сₕ – расстояния от точки приложения силы Q до ближайших границ прямоугольного сечения элемента;
е₀ – эксцентриситет действия расчетной нагрузки;

эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки; ​

E₀g – эксцентриситет действия длительных нагрузок;
eb, eₕ – эксцентриситеты при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам;
g – коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле;
h – меньший размер прямоугольного сечения;

меньшая сторона прямоугольного сечения столба;
толщина стены;
высота сечения;
толщина поперечной стены;
высота перемычки в свету;​

hc1, hc2 – высоты сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;
hred – условная толщина стен, столбов сложного сечения;
h₀ – расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения);
hc – высота сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента;
i – наименьший радиус инерции сечения элемента;

радиус инерции стен, столбов сложного сечения;​

ic – радиус инерции сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента;
ib, iₕ – радиусы инерции при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения элемента соответственно сторонам;
ic1, ic2 – радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;
k – коэффициент, принимаемый по таблице 6.15;

поправочные коэффициенты;​

kₚ – коэффициент для столбов;
l₀ – расчетная высота (длина) стен и столбов;
l₀₁ – расчетная высота верхнего участка стены;
l – длина поперечной стены в плане;

пролет перемычки в свету;
свободная длина стены;​

lc – основание треугольной эпюры распределения над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок;
m – коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение при расчете многослойной стены;
mg – коэффициент, учитывающий влияние длительного воздействия нагрузки;
mi – коэффициент использования прочности любого другого слоя стены;
n – эмпирический коэффициент, используемый при расчете на срез;
р – коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе;
р₁ – коэффициент, зависящий от пустотности кирпича (камня) при определении расчетного сопротивления армированной кладки;
s – расстояние между сетками по высоте;
ν – коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении;
y – расстояние от центра тяжести сечения элемента в сторону эксцентриситета до сжатого его края;

расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;​

yb, yₕ – расстояния от центра тяжести элемента прямоугольного сечения до его края в сторону эксцентриситета, соответственно сторонам, при косом внецентренном сжатии;
z – плечо внутренней пары сил;
α – упругая характеристика кладки;
αred – приведенная упругая характеристика кладки;
αₛₖ – упругая характеристика кладки с сетчатым армированием;
αₜ – коэффициент линейного расширения кладки;
α₁, α₂ – упругие характеристики слоев кладки в многослойной стене и соответственно их толщины;
β – отношение высоты этажа к толщине стены или меньшей стороне прямоугольного сечения столба;
γс – коэффициент условий работы кладки;
γс1 – коэффициент условий работы для зимней кладки;

коэффициент условий работы кладки в стадии оттаивания; ​

γсs – коэффициент условий работы арматуры;
γ – плотность;
γr – коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин;
γсs1 – коэффициент условий работы сетчатой арматуры при расчете кладки в стадии оттаивания;
ε – относительная деформация кладки;
εᵤ – предельная относительная деформация;
η – коэффициент, принимаемый по таблице 7.3;
λₕ, λi – гибкость элементов соответственно прямоугольного сечения и сечения произвольной формы;
λh1c, λh2c – гибкости сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;
μ – процент армирования сетчатой арматурой кладки по объему; процент армирования по вертикальному сечению стены;
μтр – коэффициент трения;
ν – коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки;
ξ₁ – коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по таблицам 7.4 и 7.5;
σ – напряжение в кладке, при котором определяется ε;
σ₀ – среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9;
σс – максимальное напряжение над опорой рандбалки;
φ – коэффициент продольного изгиба;
φс – коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения элемента;
φ₁ – коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии элемента;
Ψ – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки;
ω – коэффициент, принимаемый по таблице 7.2.

 

Приложение Б

Расчет стен зданий с жесткой конструктивной схемой​

Б.1 Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий жесткие опоры, рассчитываются согласно указаниям 9.14 – 9.18. Эпюры изгибающих моментов при расчете стен как неразрезных балок с шарнирными опорами приведены на рисунке Б.1, а. В запас прочности допускается выполнять расчет стен, как однопролетных балок Б.1, б. Величины эксцентриситетов, возникающих в стенах при действии вертикальных и горизонтальных (ветровых) нагрузок относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стены, определяются по формуле

e₀ = M/N, (Б.1)​

где М – изгибающий момент в сечении;

N – нормальная сила от вертикальной нагрузки. ​

Изгибающие моменты в стенах учитываются от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа, т. е. от перекрытия над этим этажом, балконов и т. п., а также от ветровой нагрузки. Моменты от нагрузок вышележащих этажей учитываются, если сечение стены изменяется в уровне перекрытия над этим этажом. При изменении сечения стены в пределах рассчитываемого этажа следует учитывать момент, вызванный смещением оси стены.

При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

а – стена рассчитывается как неразрезная балка; б – стена рассчитывается в пределах каждого этажа как однопролетная балка
Рисунок Б.1 – Расчетные схемы и эпюры изгибающих моментов от вертикальных внецентренно приложенных нагрузок​

Б.2 При расчете стен здания на ветровые нагрузки, направленные параллельно стенам, проводится распределение ветровой нагрузки между поперечными или продольными стенами, расположенными в направлении действия нагрузки.

Б.3 Если стены взаимно перпендикулярного направления соединены перевязкой или другими достаточно жесткими и прочными связями, то следует учитывать совместную работу рассчитываемой стены и участков примыкающих к ней стен.

Б.4 Поперечные стены, воспринимающие действующие в их плоскости горизонтальные (ветровые) нагрузки, должны быть рассчитаны на главные растягивающие напряжения по 9.16, 9.17. Если прочность поперечных стен с проемами обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны быть рассчитаны на возникающие в них перерезывающие силы.

Расчет стен зданий с упругой конструктивной схемой​

Б.5 К зданиям с упругой конструктивной схемой относятся здания, в которых расстояния между поперечными стенами или другими жесткими опорами для перекрытий и покрытий превышают указанные в таблице 9.2. Независимо от расстояния между поперечными конструкциями к упругим опорам относятся покрытия из легких конструкций, опирающихся на металлические или железобетонные фермы, прогоны, балки.

Б.6 При упругих опорах выполняется расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями – перекрытия и покрытия, которые рассматриваются как жесткие распорки, шарнирно связанные со стенами. При упругих опорах принимается, что стойки заделаны в грунт в уровне пола здания (при наличии бетонного подстилающего слоя под полы и отмостки).

Б.7 При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки Е = 0,8Е₀ и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.

Б.8 Если нагрузка от перекрытия или покрытия распределена равномерно по длине стены (например, при покрытии из железобетонного настила), за ширину полки стены с пилястрой может приниматься вся ширина простенка или же, при глухих стенах, – вся длина стены между осями примыкающих к пилястре пролетов.

Если нагрузка от перекрытия сосредоточена на отдельных участках (опирание ферм, балок и пр.), при статическом расчете допускается принимать ширину полки тавра согласно следующим указаниям: не более 6h и ширины стены между проемами (Н – высота стены от уровня заделки, h – толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3H принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.

Если толщина стены меньше 0,1 высоты сечения пилястры, то сечение рассматривается как прямоугольное без учета примыкающих участков стены.

Б.9 Каждая поперечная рама, состоящая из вертикальных и горизонтальных элементов, расположенных на одной оси, рассчитывается, как правило, независимо от других рам, если нет специальных условий, при которых возможна существенная перегрузка какой-либо рамы при загрузке других пролетов. Расчет проводится на все нагрузки, расположенные между средними осями пролетов здания, примыкающих к рассчитываемой раме.

Б.10 До установки перекрытий или покрытий стены и столбы рассчитываются на собственный вес стен, некоторые виды оборудования и другое, как свободно стоящие стойки, заделанные в грунт. На нагрузки, приложенные после устройства перекрытий, стены и столбы рассчитываются как элементы рам. Усилия, вычисленные при этих двух нагрузках, суммируются.

Опорные реакции в шарнирной верхней опоре каждой стойки определяются последовательно от всех приложенных нагрузок, и полученные значения суммируются.