СП СП 371.1325800.2017 Опалубка. Правила проектирования

СП 371.1325800.2017
​

СВОД ПРАВИЛ

Опалубка. Правила проектирования

Formwork. Design rules
​

Дата введения 2018-06-12
​

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛИ - Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство"), Общество с ограниченной ответственностью "Научно-технический центр "Стройопалубка" (ООО "НТЦ "Стройопалубка")

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 11 декабря 2017 г. N 1640/пр и введен в действие с 12 июня 2018 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт)

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

Введение

Настоящий свод правил составлен в целях совершенствования правил проектирования опалубки, повышения ее качества, совершенствования технологии опалубочных работ и возведения монолитных конструкций зданий и сооружений.

Свод выполнен авторским коллективом ООО "НТЦ "Стройопалубка" (канд. техн. наук Н.И.Евдокимов, Е.А.Евдокимова).

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил следует применять при проектировании съемных опалубок всех типов для возведения зданий и сооружений.

1.2 Настоящий свод правил не распространяется на проектирование пневматической и туннельной опалубок.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 3916.1-96 Фанера общего назначения с наружными слоями из шпона лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 10705-80 Трубы стальные электросварные. Технические условия

ГОСТ 11539-83 Фанера бакелизированная. Технические условия

ГОСТ 15150-69 Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды

ГОСТ Р 52085-2003 Опалубка. Общие технические условия

ГОСТ Р 52086-2003 Опалубка. Термины и определения

СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции"

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия"

СП 64.13330.2017 "СНиП II-25-80 Деревянные конструкции" (с изменением N 1)

СП 128.13330.2016 "СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции"

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую отменен* версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по ГОСТ Р 52086.

Примечание - Основные обозначения величин, примененных в настоящем своде правил, приведены в приложении А.

4 Общие положения

4.1 Опалубка представляет собой конструкцию, обеспечивающую сохранение формы при укладке и выдерживании бетонной смеси.

В зависимости от вида, размеров и объема бетонных конструкций, требованию к их качеству, способа производства работ выбирают тип применяемой опалубки. Классификация и типы опалубок приведены в ГОСТ Р 52085. Опалубка предназначена для эксплуатации во всех климатических районах на открытом воздухе (климатическое исполнение В категории 1 по ГОСТ 15150).

4.2 Опалубка может быть изготовлена из различных материалов, а также их сочетания при совместной работе. При проектировании опалубок необходимо находить оптимальное соотношение применимости различных материалов, а также оптимальных соотношений их прочностных и жесткостных характеристик.

Конструкции опалубок следует считать по предельным прогибам (жесткости), которые в ряде случаев оказываются избыточными. В связи с этим важны выбор материалов формообразующих поверхностей с низкой адгезией к бетону и назначение специальных допусков формообразующих поверхностей и способов их стыковки.

4.3 Расчетные схемы опалубок (количество и шаг установки опор (стяжек), свободные пролеты несущих элементов и их характеристики) выбирают в зависимости от экономической целесообразности, характера монолитных конструкций и требований к их качеству, технологии бетонирования, возможностей строительной организации.

4.4 Типы опалубки в зависимости от точности изготовления, точности монтажа и оборачиваемости согласно ГОСТ Р 52085 подразделяют на классы 1, 2, 3.

Выбор класса опалубки при проектировании определяется технологией бетонирования, характером монолитных конструкций, необходимым качеством бетонных конструкций и их поверхностей. Применение опалубки 1-го класса во всех случаях не является обязательным и целесообразным.

5 Конструкции опалубок

5.1 Требования к конструктивным и расчетным схемам элементов опалубки

5.1.1 Схемы опалубки и ее элементов различных типов приведены в приложении Б.

5.1.2 Конструктивная схема опалубки вертикальных конструкций выбирается в зависимости от характера монолитных конструкций, объемов и технологии бетонирования, экономических соображений.

5.1.3 Принципы выбора конструкции для бетонирования монолитных сооружений приведены в приложении В.

5.1.4 Для возведения большинства монолитных конструкций следует применять универсальную модульную и разборную крупнощитовую опалубку.

5.1.5 Для горизонтальных конструкций следует применять:

1. при небольшой высоте бетонирования конструкций (до 4,3 м) - телескопические стойки;
2. при бетонировании конструкций на одном объекте на разной высоте - рамы, как целиковые, так и набираемые по высоте.

5.2 Сбор нагрузок

Сбор нагрузок на опалубку и ее элементы определяют расстоянием между опорами (установка стяжек, поддерживающих элементов опалубки перекрытий - телескопических стоек и стоек рам).

5.3 Подбор сечений

Сечения назначают в зависимости от нагрузок и расчетной схемы опалубки. Сечения (подбор момента сопротивления W и момента инерции J) назначают из условия:

а) прочности W = M/R,

где M - момент, кг·м;

R - расчетное сопротивление, кг/см² материала;​

б) жесткости J ≥ K · qℓ⁴ / E · y,

где K - коэффициент, зависящий от схемы нагружения,

q - равномерно-распределенная нагрузка, кг/м,
ℓ - пролет балки, м,
E - модуль упругости материала в кг/см²,
y - прогиб;​

при прогибах ℓ/400 J ≥ K400 · qℓ³ / E.​

5.4 Правила конструирования опалубки

5.4.1 Конструкция опалубки должна обеспечивать:

• прочность, жесткость и геометрическую неизменяемость формы и размеров под воздействием монтажных, транспортных и технологических нагрузок;
• проектную точность геометрических размеров монолитных конструкций и заданное качество их поверхностей в зависимости от класса опалубки;
• максимальную оборачиваемость и минимальную стоимость в расчете на один оборот;
• минимальную адгезию к схватившемуся бетону (кроме несъемной);
• минимальное число типоразмеров элементов в зависимости от характера монолитных конструкций;
• возможность укрупнительной сборки и переналадки (изменения габаритных размеров или конфигурации) в условиях строительной площадки;
• возможность фиксации закладных деталей в проектном положении и с проектной точностью;
• технологичность при изготовлении и возможность применения средств механизации, автоматизации при монтаже (кроме монтируемой вручную);
• быстроразъемность соединительных элементов и возможность устранения зазоров, появляющихся в процессе длительной эксплуатации;
• минимизацию материальных, трудовых и энергетических затрат при монтаже и демонтаже;
• удобство ремонта и замены элементов, вышедших из строя;
• герметичность формообразующих поверхностей;
• температурно-влажностный режим, необходимый для твердения и набора бетоном проектной прочности;
• химическую нейтральность формообразующих поверхностей к бетонной смеси;
• быструю установку и разборку опалубки без повреждения монолитных конструкций и элементов опалубки.

5.4.2 Прогиб формообразующей поверхности и несущих элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок при пролете l не должен превышать:

• l/400 (l/300) - для вертикальных элементов при классе опалубки 1 (2);
• l/500 (l/400) - для горизонтальных элементов при классе опалубки 1 (2).

5.4.3 Панели и блоки, собранные из элементов мелкощитовой, крупнощитовой, блочной и объемно-переставной опалубки должны обеспечивать легкость распалубки или иметь устройства для предварительного отделения их от поверхности забетонированных конструкций. Применение подъемных механизмов для срыва опалубки с бетона не допускается.

5.4.4 Конструкция греющей опалубки должна обеспечивать:

• равномерную температуру на палубе щита. Температурные перепады не должны превышать 5°С;
• электрическое сопротивление изоляции при использовании электрических нагревателей и коммутирующей разводки - не менее 0,5 МОм;
• возможность замены нагревательных элементов в случае выхода из строя в процессе эксплуатации;
• контроль и регулируемость режимов прогрева;
• стабильность теплотехнических свойств щита.

5.4.5 Несъемные опалубки, входящие в сечение возводимой конструкции, должны соответствовать требованиям нормативных документов на строительные конструкции.

5.4.6 Палубу конструкций опалубки (крупнощитовая, объемно-переставная, блочная), применяемая для получения поверхностей, готовых под окраску или оклейку обоями, следует изготовлять из целых листов. При изготовлении из двух или нескольких листов стыковые соединения палубы должны опираться на несущие элементы каркаса щита. Сварные швы и герметизирующая обмазка должны быть зачищены заподлицо с основной поверхностью.

5.5 Правила конструирования связей и замковых элементов

5.5.1 Стяжки назначают в зависимости от нагрузок на опорные элементы .

Площадь сечения стяжки F определяют из условия

F ≥ P / R·k,​

где P - нагрузка, кг;

R - расчетное сопротивление материала, кгс/см²;
k - коэффициент условия работы, для стали k = 0,9.​

Диаметр круглого тяжа d вычисляют по формуле

d = √(4F/π)​

5.5.2 Замки должны обеспечивать надежное соединение элементов и быть устойчивы к вибрации. Для получения высококачественных поверхностей при соединении щитов замки следует изготовлять с точностью, обеспечивающей центрирование щитов при соединении. Литые замки следует изготовлять по выплавляемым моделям.

6 Материалы для изготовления опалубки

6.1 В зависимости от материала несущих элементов опалубка подразделяется:

• на стальную;
• алюминиевую;
• деревянную;
• комбинированную.

Наиболее эффективны применение деревянных балок и ферм, а также использование древесины в качестве палубы.

В качестве палубы для получения высококачественных поверхностей следует использовать ламинированную фанеру.

Для несущих и поддерживающих элементов следует применять стальные и алюминиевые конструкции. Алюминий имеет невысокую массу, из алюминиевых сплавов возможно прессовать оптимальные высокоточные профили опалубок.

6.2 Стальные конструкции следует проектировать согласно требованиям СП 16.13330.

6.2.1 Физические характеристики материалов металлических конструкций приведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1​

​

6.2.2 Расчетное сопротивление при растяжении, сжатии и изгибе R = 2200 кг/см² для сталей Ст3кп, Ст3пс, Ст3 (ГОСТ 10705)

Расчетное сопротивление на сжатие и изгиб отливок из углеродистой стали марок 15Л - 1500 кг/см², 25Л - 1800, 35Л - 2100, 45Л - 2500.

Расчетное сопротивление отливок из серого чугуна при растяжении и изгибе марок СЧ15 - 550 кг/см², СЧ20 - 650, СЧ25 - 850, СЧ30 - 1000 кг/см².

6.3 Алюминиевые конструкции следует проектировать согласно требованиям СП 128.13330. Для несущих элементов опалубки следует применять термически упрочняемый сплав (закаленный и искусственно состаренный).

6.3.2 При расчетах следует учитывать местное ослабление некоторых схем сварных соединений в зоне термического влияния.

6.3.3 При расчете следует учитывать возможную коррозию алюминиевых сплавов при длительном контакте со сталью. При использовании других материалов, в т.ч. дерева, фанеры, следует учитывать различия в значениях модуля упругости и коэффициентов линейного расширения. Замки, шайбы и гайки для установки стяжек, выполненные из стали, следует цинковать или кадмировать.

6.3.4 Плотность алюминия АД 31Т1 - 2710 кг/м³

6.3.5 Модуль упругости Е при температуре от минус 40°С до плюс 50°С E = 710·10³ кг/см², коэффициент линейного расширения равен 0,23·10⁴ °С⁻¹.

6.4 Деревянные конструкции

6.4.1 Деревянные конструкции следует проектировать согласно требованиям СП 64.13330.

6.4.2 Из древесины изготовляют:

а) полностью деревянную опалубку;

б) балки и фермы в качестве несущих элементов опалубки, как стен, так и перекрытий;

в) доски в качестве палубы;

г) фанеру в качестве палубы. Для получения высококачественных поверхностей следует применять ламинированную фанеру (с запрессованными фенольными пленками). Запрессование фенольных пленок проводят на прессах с подогревом плит;

д) клееные конструкции в качестве несущих элементов.​

6.4.3 При использовании деревянных и древесных конструкций следует иметь в виду влияние влажности на прочностные показатели и значительную разницу показателей при работе вдоль и поперек волокон.

6.4.4 Для конструкций опалубки применяют древесину хвойных пород. Не допускается в качестве палубы использовать древесину дуба в связи с ее кислой средой, что препятствует твердению бетона и вызывает разрушения и отслоения бетонных поверхностей.

6.4.5 При использовании древесины следует учитывать, что при изменении влажности (выше или ниже точки насыщения волокон - 25%-30%)) происходят разбухание или усушка древесины и деформация конструкций опалубки. Величина деформации досок зависит в том числе от того, из какой части ствола выпилена доска (рисунок 6.1).

​

При снижении влажности в досках тангенциальной распиловки возникают корытообразные деформации. Доски радиальной распиловки при усушке уменьшаются в поперечном сечении.

6.4.6 Характеристики древесины и фанеры приведены в приложении Г.

 

7 Нагрузки и данные для расчета опалубки

7.1 На опалубку действуют различные нагрузки, в том числе при перевозке, хранении, монтаж и демонтаже: крановые нагрузки, движения людей и транспортных средств, нагрузки от технологической оснастки и оборудования (значительные при использовании скользящей опалубки), нагрузки при распалубке, ветровые, трение и сцепление опалубки с бетоном (учитываются при распалубке и подъеме скользящей опалубки), температурные и др. Данные нагрузки, обычные для любых сборных и монтажных элементов, не столь значительны по сравнению с нагрузками при бетонировании. При сильном ветре следует учитывать ветровые нагрузки при монтаже и демонтаже, принимаемые по СП 20.13330. Наибольшие нагрузки возникают при укладке бетонной смеси (бетонировании), например горизонтальные нагрузки от бокового давления бетонной смеси, на которые рассчитывают опалубку вертикальных и наклонно-вертикальных поверхностей. Вертикальные нагрузки возникают при бетонировании горизонтальных монолитных конструкций, в т.ч. наклонно-горизонтальных (опалубка перекрытий, в т.ч. балочных и ребристых, опалубка куполов (сфер, оболочек, сводов), опалубка пролетных строений (мостов, эстакад и других подобных сооружений).

7.2 Вертикальные нагрузки

7.1.1 Собственный вес опалубки определяют по чертежам.

7.2.2 Массу бетонной смеси принимают 2500 кг/м³ для тяжелого бетона, для других бетонов - по фактической массе.

7.2.3 Массу арматуры принимают по проекту, при отсутствии проектных данных - 100 кг/м³.

7.2.4 Нагрузки от людей и транспортных средств принимают - 250 кг/м². Кроме того, опалубку следует проверять на сосредоточенную нагрузку от технологических средств согласно фактическому возможному загружению по проекту производства работ (ППР).

При нагрузке на рабочий пол скользящей опалубки учитывают дополнительную нагрузку от подъемного оборудования.

7.2.5 Дополнительные динамические нагрузки, возникающие при выгрузке бетонной смеси, принимают по таблице 7.1.

Таблица 7.1​

​

7.2.6 При бетонировании балок давление на вертикальные стенки принимают согласно 7.2.

7.2.7 При бетонировании наклонных перекрытий, в т.ч. трибун, следует учитывать дополнительные горизонтальные нагрузки.

7.2.8 Коэффициенты надежности принимают по таблице 7.2.

Таблица 7.2​

​

7.3 Горизонтальные нагрузки

7.3.1 Максимальное давление бетонной смеси на опалубку Pₘₐₓ, кг/м², принимают равным гидростатическому с треугольной эпюрой (рисунок 7.1) при уплотнении бетонной смеси наружными вибраторами, а также внутренними при радиусе действия вибратора.

R ≥ h, Pₘₐₓ = γh, (7.1)​

где h - высота бетонирования, м;

γ - объемная масса бетонной смеси;​

Для тяжелых бетонов принимают γ = 2500 кг/м³, для других бетонов (в т.ч. легких и сверхтяжелых) - по фактической массе (давление соответственно уменьшается или увеличивается пропорционально массе).

Результирующее давление, кг/м², равно площади эпюры и составляет

P = γh²/2 кг/м². (7.2)​

7.3.2 При послойном бетонировании с уплотнением каждого слоя внутренними вибраторами максимальное давление (рисунок 7.2) равно

Pₘₐₓ = γ(0,27V + 0,78)K₁K₂, (7.3)

​

где γ - объемная масса бетонной смеси, кг/м³;

V - скорость бетонирования (скорость заполнения опалубки по высоте), м/ч;
K₁ - коэффициент, учитывающий влияние подвижности (жесткости) бетонной смеси;
K₂ - коэффициент, учитывающий влияние температуры бетонной смеси;
hₘₐₓ - высота, на которой достигается максимальное (гидростатическое) давление бетонной смеси, м​

hₘₐₓ = Pₘₐₓ/γ. (7.4)​

Коэффициенты K₁ и K₂ приведены в таблице 7.3 и 7.4.

Таблица 7.3​

​

Таблица 7.4​

​

7.3.3 При расчете на прочность нагрузки при вибрировании бетонной смеси принимают 400 кгс/м².

7.3.4 Коэффициенты надежности при расчете давления бетонной смеси принимают по таблице 7.5.

Таблица 7.5​

​

7.3.5 Ветровые нагрузки при монтаже и демонтаже опалубки принимают по СП 20.13330.

8 Гидростатическое давление

8.1 При вибрировании как наружными, так и внутренними вибраторами, а также трамбованием, встряхиванием бетонная смесь становится текучей, разжижается, и бетон оказывает гидростатическое давление, действующее на дно и стенки сосуда перпендикулярно плоскости, не зависящее от формы сосуда и неизменное во всех направлениях.

Давление зависит от высоты столба жидкости и ее плотности.

8.2 В емкостях различной формы (рисунок 8.1) суммарное давление P будет значительно отличаться по суммарной величине и составлять

P = γhS₁,₂,₃, (8.1)​

где S - площадь.

​

8.3 Давление жидкости передается также на стенку сосуда или предмет, погруженный в жидкость (рисунок 8.2).

Среднее давление в точке A действует на центр тяжести и равно

P = γh₁b. (8.2)

​

8.4 Если стенка имеет прямоугольную форму (щит опалубки) размером bh, одна сторона которого лежит на свободной поверхности (рисунок 8.3), центр давления смещается на величину h₂, которая равна отношению момента инерции относительно центральной оси Jᵧ к статическому моменту.

​

Статический момент Jст вычисляют по формуле

Jст = ∫ʰ⁄² ᵧ₁ y·dF = (h/2)bh = bh²/2. (8.3)​

Момент инерции относительно центральной оси вычисляют по формуле

Jц = bh³/12, (8.4)

h₂ = Jᵧ/Jст = h/6; h₃ = h₁ + h₂ = ⅔h. (8.5)​

Эпюра давления показана на рисунке 8.4.

​

8.5 При наклонной плоскости опалубки надо учитывать, что давление передается на щит опалубки большей площади.

Давление в точке В определяется уравнением P = γh.

Давление распространяется на стенку площадью S:

S = b · ℓ, ℓ = h/sinα, S = bh/sinα. (8.6)​

8.6 При расчете опалубки, когда на нее действует гидростатическое давление, следует учитывать, что опалубка несет неравномерную распределенную нагрузку от 0 до максимума по треугольной эпюре (рисунок 8.5).

​

Реакция опор (нагрузка на стяжки установленные между щитами опалубки) в этом случае будет выражаться формулами:

R₁ = ⅓P; R₂ = ⅔P. (8.7)​

Поперечную силу Q в сечении m―n определяют вычитанием заштрихованной части нагрузки из реакции R₁:

Q = R₁ - Px²/ℓ = P(1/3 - x²/ℓ). (8.8)​

Эпюра поперечных сил представляет собой параболическую кривую acb, изгибающий момент M в сечении m―n определяют по формуле

M = R₁x - P(x²/ℓ²)(x/3) = ⅓Px(1 - x²/ℓ²). (8.9)​

Момент изображен кривой a₁c₁b₁, максимальный момент Mₘₐₓ проявляется в точке c₁, где поперечная сила меняет свой знак, т.е. при x = ℓ/√3.

9 Боковое давление бетонной смеси на опалубку

9.1 На опалубку действует гидростатическое давление только при полном разжижении бетонной смеси на всю высоту бетонирования, что достигается при уплотнении смеси наружными вибраторами, а также в зоне действия глубинного вибратора, радиус действия которого равен (или превышает) высоту слоя укладываемой бетонной смеси.

9.2 Наружную вибрацию применяют в основном при заводском изготовлении сборных железобетонных конструкций, что определяет высокую стоимость и материалоемкость форм для сборных бетонных конструкций.

Кроме того, наружная вибрация ухудшает качество бетонных поверхностей, так как пузырьки воздуха стремятся к источнику вибрации. Поэтому при проектировании опалубки ее не рассчитывают на использование наружных вибраторов.

9.3 Давление бетонной смеси на опалубку равно или ниже гидростатического и зависит от множества факторов. Снижение давления обусловлено зависанием бетонной смеси на поверхности опалубки с образованием сводов, препятствующих передаче давления вышележащих (и уплотняемых) слоев бетонной смеси на нижележащие слои бетонной смеси, а также внутренним трением смеси и увеличением трения по мере схватывания цемента. Чем ниже адгезия поверхности опалубки к бетонной смеси, тем меньше образуется сводов и тем выше давление бетонной смеси.

По тем же причинам давление зависит от степени армирования (повышается в мало- и неармированных конструкциях).

Давление зависит от вида и состава цемента, состава бетонной смеси, добавок в бетон, вида заполнителей, В/Ц отношения, подвижности и температуры смеси. С увеличением подвижности (особенно для литых смесей) давление значительно увеличивается. Существенное влияние оказывают сроки схватывания цемента, температура смеси и температура наружного воздуха, влияющая в т.ч. на сроки схватывания. Давление тем выше, чем ниже температура бетонной смеси. Существуют и другие факторы, в т.ч. герметичность опалубки, так при потере воды при вибрировании из-за щелей и неплотности и дренажа при использовании специальных поверхностей опалубки, сетки в качестве несъемной опалубки давление значительно понижается.

9.4 Наибольшее влияние на боковое давление оказывает скорость бетонирования V (скорость заполнения опалубки по высоте в течение часа). Слишком высокая скорость бетонирования (например, бетононасосами) приводит к увеличению гидростатических нагрузок.

9.5 При проектировании опалубки следует учитывать все факторы влияния. В проекте опалубки должны быть указаны пределы применения опалубки с ограничением наиболее существенных факторов влияния, в т.ч. скорости бетонирования, способа уплотнения бетонной смеси, температуры и др.

9.6 При определении расчетных нагрузок, в т.ч. бокового давления (ГОСТ Р 52086) должны быть учтены влияние скорости бетонирования, температуры и подвижности смеси, а также местное влияние динамических нагрузок, в т.ч. при сбрасывании смеси и нагрузок в зоне действия вибраторов.

9.7 Данные по боковому давлению бетонной смеси имеют существенный разброс, что определяет введение значительных по величине коэффициентов надежности, учитываемых в формулах сопротивления материалов при многовариантных расчетных схемах опалубки.

При проектировании необходимо учитывать погрешности строительного производства.

9.8 При соединении щитов модульной опалубки на смежные щиты стяжки устанавливают с опорной гайкой меньшего диаметра или шайбой, которая должна применяться при использовании гаек меньшего диаметра (рисунок 9.1).

​

9.9 Проведенные испытания показали значительное влияние на расчетные нагрузки щитов (как прочностные, так и деформационные) характеристик опор, в т.ч. смещенных.

В 9.10-9.12 приведены некоторые корректировки расчетных схем.

9.10 Фактическая эпюра давления показана на рисунке 9.2.

​

9.11 Максимальное давление в зависимости от высоты опалубки h показано на рисунке 9.3.

​

9.12 Зависимость максимального давления от скорости бетонирования V, м/ч, и высоты опалубки h, м, показаны на рисунке 9.4.

​

Приведены максимальные нагрузки в зависимости от V с учетом всех коэффициентов надежности.

 

10 Расчет и правила проектирования опалубки

10.1 Подбор сечений и выбор материала несущих элементов проводят:

а) по прочности;

б) жесткости (в зависимости от допустимых прогибов).​

10.2 Прочность выбирают по расчетному сопротивлению R в зависимости от расчетных характеристик применяемых материалов.

Сопротивление R должно быть не менее расчетного сопротивления Rₚ, кгс/см², равного

Rₚ = M/W, (10.1)​

где M - момент, кг·м (кг·см);

W - момент сопротивления, м³ (см³);​

Pₚ ≤ R₁ · K, (10.2)​

где R₁ - расчетная характеристика материала;

K - коэффициент надежности.​

Расчетные характеристики зависят от применяемого материала.

Геометрические характеристики профилей (сечений) приведены в приложении Е.

10.3 Прогибы y выбирают в зависимости от жесткости материала и характеристик сечения

E · J, (10.3)​

где E - модуль упругости материала, кг/см²;

J - момент инерции, см⁴, зависящий от сечения профиля.​

Прогиб y, см, при сосредоточенной нагрузке вычисляют по формуле

y = (P·ℓ³ / E·J)K, (10.4)​

где P - сосредоточенная нагрузка, кг (т);

ℓ - пролет балки, м;
K - коэффициент в зависимости от расчетной схемы.​

Прогиб y при равномерно распределенной нагрузке вычисляют по формуле

y = (q·ℓ⁴ / E·J)K, (10.5)​

где q - равномерно распределенная нагрузка, кг/м.

10.4 Несущие элементы проверяют на прочность и жесткость.

10.4.1 Прочность выбирают по расчетным нагрузкам, прогибы - в зависимости от заданных показателей. Прогибы опалубки перекрытий должны быть не более ℓ/500, где ℓ - пролет, если не предъявлены дополнительные требования к поверхности перекрытия и другим конструкциям.

Прогибы вертикальных конструкций назначают в соответствии с проектными требованиями к поверхности стен и других вертикальных конструкций. Прогибы могут составлять ℓ/200, ℓ/275, ℓ/300, ℓ/400. Для конструкций подземного строительства (например, фундаменты, стены подвалов) прогиб составляет ℓ/275 (может быть назначена другая величина в зависимости от проектных требований).

Для высококачественных бетонных поверхностей прогиб поверхности после распалубки, не требующей дополнительной отделки, должен быть y = ℓ/400.

10.4.2 Соотношения между прочностными и жесткостными характеристиками выбирают в зависимости от требований, предъявляемых к монолитным конструкциям зданий и сооружений, класса опалубки.

Из характеристик W и J следует, что жесткость увеличивается с увеличением высоты профиля. При увеличении высоты профили опалубки следует дополнительно проверять на устойчивость.

10.5 Правила проектирования опалубки вертикальных конструкций

10.5.1 Расчетные схемы опалубки выбирают в зависимости от экономических соображений - стоимость конструкций опалубки, стоимость материалов (металл, алюминий, фанера, дерево и т.д.), опорных конструкций (стяжек), трудоемкости монтажа и демонтажа опалубки.

Увеличение числа стяжек позволяет запроектировать опалубку с низкими стоимостью и материалоемкостью.

10.5.2 Разборные конструкции опалубок (рисунки Б.3-Б.5), состоящие из набора несущих элементов разной гибкости и несущей способности, с возможностью установки с различным шагом, в т.ч. с меньшим шагом согласно эпюре в зоне максимального давления, позволяют в наибольшей степени оптимизировать конструкцию.

Такая конструкция требует разработки монтажных схем элементов опалубки на строительной площадке с расчетом и разработкой схем сборки конкретных панелей и блоков в зависимости от технологии бетонирования.

10.5.3 Модульная опалубка (рисунки Б.1 и Б.2) имеет постоянные характеристики по прочности и жесткости. Допускается устанавливать поперечные ребра с различным шагом, в т.ч. увеличенным в зоне меньших нагрузок. Последний вариант определяет установку щитов с четной ориентацией (верх - низ).

10.5.4 Модульная универсальная опалубка с независимой установкой щитов не только по вертикали, но и по горизонтали имеет наибольшее применение из-за простоты конструкции, легкости монтажа и демонтажа и возможности использования ее для возведения различных монолитных конструкций. Материалоемкость данного вида опалубки выше оптимально собранных разборных опалубок.

10.5.5 Для сборки опалубки с использованием модульных щитов применяют вставки между щитами (рисунок 10.1), угловые щиты (рисунок Б.1), внутренние и наружные, шарнирные щиты (для сборки опалубки с углом соединения, отличным от 90°), а также специальные замки (в т.ч. стяжки с дополнительной опорой) для сборки опалубки в "мельницу" (рисунок Б.2) в угловых соединениях стен, а также колонн.

​

10.5.6 Для получения высококачественной бетонной поверхности после распалубки в модульной опалубке следует применять высокоточные профили, определяющие точность стыковки формообразующих поверхностей щитов (рисунок 10.2), центрирующие замки.

​

В связи с тем что выравнивание формообразующих поверхностей проводят по наружной поверхности щита, следует применять высокоточные замки (рисунок 10.3). При использовании литых замков их литье выполняется по выплавляемым моделям с низкими допусками, которые должны назначаться с учетом расстояния от наружной поверхности щита до опорных поверхностей.

10.5.7 Изготовление высокоточных профилей оптимальной конфигурации достигается применением прессованных профилей из алюминиевых сплавов. Такие профили изготовляют с большей точностью по сравнению со стальными. Они могут прессоваться с опорными площадками для замков на различном расстоянии от наружной поверхности. В этом случае следует применять замки с увеличенными опорными элементами. Замки с удлиненными захватами позволяют собирать крупногабаритные панели из модульных щитов неизменяемых габаритов при многократном монтаже без переборки. Удлиненные замки с опорой на минимальном расстоянии от формообразующих поверхностей устанавливают дополнительно при сборке панелей.

10.5.8 Количество опор (стяжек) и их расстояние определяет значение изгибающего момента М, прогиба y, характеристику профилей и несущую способность тяжей. Выбор расчетной схемы определяется технологией бетонирования, характером монолитных конструкций и экономическими обоснованиями. Больший шаг установки тяжей снижает трудоемкость работ при увеличении материалоемкости опалубки.

10.5.9 Пример расчета модульных щитов приведен в приложении Е.

10.5.10 Схема установки стяжек (опор) приведена на рисунке 10.4.

​

10.5.11 При бетонировании многоступенчатых конструкций типа ступенчатых фундаментов (рисунок 10.5) следует учитывать дополнительные вертикальные нагрузки, в ряде случаев (при непрерывном или скоростном бетонировании) требуется установка дополнительной горизонтальной опалубки.

​

10.5.12 При установке наклонной опалубки возникают вертикальные нагрузки на наклонный щит (рисунок 10.6), описываемые зависимостью P = Pₘₐₓ - cosα, что требует дополнительного закрепления от вертикального смещения.

​

10.6 Правила проектирования опалубки перекрытий (горизонтальных поверхностей)

10.6.1 Схема опалубки перекрытий показана на рисунках Б.6-Б.8. Нагрузки при бетонировании перекрытий передаются на вертикальные (или наклонные) несущие элементы. При наклонной установке опор (рисунок 10.7)

P₁ = P/cosα, (10.6)

P₂ = P · tgα, (10.7)


​

10.6.2 В качестве вертикальных несущих элементов применяют:

а) отдельные стойки;​

б) рамы;

в) пространственные конструкции, в которых стойки (как при наращивании по высоте, так и одного яруса (этажа)) объединяются связями в продольном и поперечном направлениях.​

При расчете стоек, рам и пространственных конструкций следует вводить коэффициент безопасности S = 2,8, на который должны быть разделены все расчетные нагрузки. При проектировании двутавровых клееных балок перекрытий как целиком из хвойных пород, так и со стойками из фанеры следует вводить коэффициент надежности K = 1,4, расчетное сопротивление Rₚ = R/K, расчетный прогибу yₚ = ky.

10.6.3 При использовании рам и пространственных конструкций значительное влияние на несущую способность оказывает соотношение моментов инерции (J) вертикальных элементов и горизонтальных связей.

10.6.4 Металлические стойки выполняют из основного элемента и выдвижной части на различную высоту опалубки перекрытий (рисунок Б.6).

10.6.5 Одновременное действие изгиба и сжатия (продольный изгиб)

Следует учитывать определенное критическое значение сжимающей силы. Для призматического стержня с шарнирно закрепленными концами (рисунок 10.8) критическую силу определяют по формуле Эйлера:

Pₖₚ = π²Ej / l², (10.8)​

где Р - нагрузка;

l - длина стержня.​

​

Из формулы (10.8) следует, что нагрузка зависит не от предела прочности материала стержня, а исключительно от характеристик поперечного сечения J и модуля упругости Е. Увеличить момент инерции возможно без увеличения площади поперечного сечения путем размещения материала на удалении от главных осей инерции, при этом прочность (момент сопротивления W) растет незначительно. С точки зрения увеличения жесткости трубчатые сечения более эффективны, чем сплошные. Уменьшая толщину стенки труб и увеличивая поперечные размеры, увеличивают несущую способность. Однако существует низший предел толщины стенки, и вместо продольного изгиба всего стержня происходит местный продольный изгиб.

10.6.5.1 Величина критической нагрузки Pₖₚ в значительной мере зависит от способа закрепления стержня с введением коэффициента расчетной длины μ, поэтому формула (10.8) принимает вид

Pₖₚ = π²Ej / (μl)². (10.9)​

10.6.5.2 Значения μ в зависимости от закрепления концов стержня и промежуточных закреплений приведены в приложении Ж.

10.6.5.3 При P > Pₖₚ прогиб стержня не пропорционален Р.

10.6.5.4 Критическое напряжение σкр вычисляют по формуле

σₖₚ = Pₖₚ/F, (10.10)​

где F - площадь сечения;

σₖₚ = π²Ei² / (μl)², (10.11)​

где i - радиус инерции сечения, вычисляемый по формуле

i = √(J/F). (10.12)​

Величина

λ = μl/i, (10.13)​

где λ - гибкость стержня;

σₖₚ = π²E / λ². (10.14)​

Из формулы (10.14) следует, что σкр возрастает по мере увеличения гибкости стержня и при достижении σкр предела пропорциональности формула Эйлера становится неприменимой, при

λ ≥ √(π²E/σ) = λ'. (10.15)​

Предельная гибкость для стали λ ≥ 100, в этом случае применяют формулу Ясинского:

σₖₚ = a - bλ,​

где а, b - табличные коэффициенты, определяемые эмпирически.

Условную гибкость определяют по формуле

λ̅ = λ√(R/E). (10.16)​

10.6.6 Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой Р, выполняют по формуле

P/E ≤ R, (10.17)​

где F - площадь сечения;

R - расчетное сопротивление.​

10.6.7 Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию, выполняют по формуле

P/φF ≤R, (10.18)​

где φ - коэффициент продольного изгиба.

Значения φ для стали приведены в приложении Д СП 16.13330.2017, для алюминия - в приложениях Г и Е СП 128.13330.2016.

10.6.8 Расчет отдельностоящих телескопических стоек (рисунок 10.9)

Коэффициенты расчетной длины μ для нижнего участка следует принимать в зависимости от отношения

n = J₂·l₁ / J₁·l₂, (10.19)​

а величину a₁ = (l₂/l₁)√(J₁/J₂β) и β = (F₁ + F₂)/F₂, (10.20)

​

Значения μ приведены в таблице И.2 приложения И СП 16.13330.2017.

Коэффициент расчетной длины μ₂ для верхнего элемента стойки вычисляют по формуле

μ₂ = μ₁/a₁ ≤ 3. (10.21)​

10.6.8.1 Несущую способность стойки вычисляют по формуле

P = π²EJ / (μl)²S, (10.22)​

где S - коэффициент продольной устойчивости (безопасности), равный 2,8 для стали.

10.6.8.2 Опора на стойки осуществляется через продольные балки (рисунок 10.9, б), которые устанавливают попарно при наращивании по длине. Возможна установка в опорную вилку одной балки, что приводит к возникновению эксцентриситета е. Поэтому при расчете стоек (в т.ч. стоек рам) следует вводить поправку на внецентренные нагрузки с учетом е.

Внецентренная нагрузка на стойку - обычное явление при монтаже опалубки (в т.ч. при установке продольных и поперечных балок различных ширины и характеристик).

10.8.6.3 Изгиб стойки парой сил (рисунок 10.10) Pe вызывает нормальные напряжения. P·e·y/J - полное напряжение.

σₓ = -P/F - P·e·y/Jz. (10.23)

​

Для прямоугольного поперечного сечения при у = h/2

σₓ ₘₐₓ = (P/bh)(-1 + 6e/h); (10.24)

σₓ ₘᵢₙ = -(P/bh)(1 + 6e/h). (10.25)​

При е < h/6 знак напряжений не меняется, при е = h/6 наибольшее сжимающее напряжение равно 2P/bh и напряжение на противоположной стороне поперечного сечения равно нулю, при е > h/6 знак напряжений меняется, тогда

y = -h²/12ₑ или y = -i²z / e, (10.26)​

где iz - радиус инерции относительно оси Z.

Уравнение (10.26) допускается применять для других форм поперечного сечения.

При внецентренной нагрузке (рисунок 10.11)

f = e(1 - cosPl) / cosPl. (10.27)

​

Уравнение изогнутой оси

y = e(1 - cosPx) / cosPl. (10.28)​

При увеличении Рl резко увеличиваются прогибы, быстрее, чем увеличивается Р, и при Pl = π/2 прогибы = ∞.

Максимальный момент возникает в нижнем заделанном конце стойки

Mₘₐₓ = P(e + f). (10.29)​

10.6.8.4 Количество стоек на перекрытие определяется делением общей нагрузки q на расчетную несущую способность стойки q/P.

10.6.8.5 Нагрузки на стойку, возникающие при бетонировании балочных (ребристых) перекрытий, показаны на рисунке 10.12.

​

10.6.9 При расчете рам (рисунок 10.13) коэффициент расчетной длины μ вычисляют по формуле

μ = √((1 + 0,46(p + n) + 0,18pn) / (1 + 0,93(p + n) + 0,71pn)), (10.30)​

где n = J₁·l / l₁·J; p = J₁·l / l₁·J.

10.6.9.1 При соотношении H/l > 6, где H - высота рамы (собранной колонны), l - ширина рамы, следует проверять общую устойчивость опалубки.

10.6.9.2 При нагрузке на раму происходят изгибы стержней (рисунок 10.14).

​

Симметричное выпучивание вызывает реактивные изгибающие моменты М.

Если J/J₁ и l₁/l велико, т.е. сопротивление горизонтальных связей незначительно, критическая нагрузка приближается к Pₖₚ = π²EJ / l². Если эти соотношения, наоборот, невелики сопротивление горизонтальных связей увеличивается, критическая нагрузка приближается к Pₖₚ = π²EJ / l².

При раме со всеми стержнями одинакового поперечного сечения (l = l₁ и J = J₁) критическая нагрузка равна

Pₖₚ = 4π²EJ / (0,774l)². (10.31)​

10.6.9.3 Для разборных рам с шарнирным соединением связей (свободная рама)

μ = √(1 + 0,38/n). (10.32)​

10.6.10 Для расчета пространственных стоек, объединенных в продольном и поперечном направлениях, а также рам при многоярусной установке с шарнирным креплением коэффициенты n и p приведены в таблице 10.1 (см. также рисунок 10.15).

Таблица 10.1​

Коэффициенты n и p для пространственных стоек


​

10.6.11 Коэффициент расчетной длины μ (свободная рама)

При n ≤ 0,2

μ = [P + 0,68√(n + 0,22)] / [√(0,68P(P + 0,9)(n + 0,08) + 0,1n)]; (10.33)​

при n > 0,2

μ = [(P + 0,63)√(n + 0,28)] / [√(Pn(P + 0,9) + 0,1n)]; (10.34)​

расчетная нагрузка

P = Pₖₚ/S, (10.35)​

где S = 2,8.

10.6.12 Следует проверять расчет на устойчивость опалубки по формулам:

P / φF ≤ R; (10.36)

λ = μl / i; (10.37)

i = √(J/F); (10.38)

λ̅ = λ√(R/E). (10.39)​

10.7 Особенности проектирования некоторых типов опалубки

10.7.1 Расчет опалубок всех типов сводится к расчету продольных и поперечных несущих элементов, как отдельных (разборная опалубка), так и каркасов (щитов и блоков, в т.ч. модульных щитов).

10.7.2 Объемно-переставная опалубка

Эпюра нагрузок и варианты поддерживающих элементов опалубки перекрытий показаны на рисунке 10.16, усилие составляет:

S₁ = P / cosα; (10.40)

S₂ = P · tgα. (10.41)

​

10.7.3 Скользящая опалубка

10.7.3.1 На щиты опалубки действуют как боковое давление бетонной смеси, так и нагрузки при подъеме, вызываемые трением бетонной смеси.

10.7.3.2 Щиты закрепляют на стойках домкратных рам с наклоном (конусностью) в пределах l/500 - l/200 высоты щита, при высоте щита 1-1,2 м отклонение низа щита от вертикального составляет 5-7 мм. Нагрузки на площадь щита должны соответствовать данным, приведенным в приложении Е.

10.7.3.3 При послойном бетонировании по всему периметру здания (сооружения) максимальные нагрузки не достигают величины гидростатического давления.

10.7.3.4 Для предотвращения срывов бетона при подъеме опалубки масса бетонной смеси, контактирующей с опалубкой, должна быть больше силы трения.

В зависимости от качества поверхности формообразующих поверхностей минимальная толщина стен составляет от 8 до 18 см.

10.7.3.5 Наибольшие усилия возникают при начальном заполнении опалубки бетонной смесью неподвижной опалубки и первом подъеме.

10.7.3.6 Усилие, необходимое для подъема опалубки, F, кг, вычисляют по формуле

F = φ(P + F₀) = φ(Rн + σн·S), (10.42)​

где φ - коэффициент трения;

F₀ - давление бетона на опалубку, кг/м²;
σн - нормальное сцепление, кг/см²;
S - площадь контакта, м² (см²).​

Усилие подъема удобнее выражать через удельное тангенциальное сцепление τА и удельное трение τ. Значения этих показателей для бетона марки 150 приведены в таблице И.1.

Усилие подъема FА = τА·SА. Показатели Fi и Si следует уточнять и постоянно корректировать.

10.7.3.7 Домкратные рамы воспринимают нагрузки от щитов опалубки, подмостей и рабочего пола. Нагрузки на рабочий пол принимают по 7.1.

Нагрузки на рабочий пол должны уточняться в ППР, т.к. они зависят от дополнительного технологического оборудования, предусмотренного ППР, в т.ч. предусмотренного запаса арматурных стержней, возможного расположения бадей с бетонной смесью, а также характеристик подъемного оборудования.

10.7.3.8 Для предотвращения изгиба домкратных стержней и возможности их извлечения после возведения сооружения к домкратной раме крепят защитные трубки домкратных стержней.

10.7.3.9 Подъемное оборудование должно позволять осуществление при подъеме "шага на месте" и автоматическое регулирование процесса подъема.

 

Приложение А

Основные обозначения величин​

Е - модуль упругости;

F - площадь сечения;

h (H) - высота опалубки;

i - радиус инерции сечения;

J - момент инерции;

М - изгибающий момент;

Р - сосредоточенная нагрузка, давление бетонной смеси;

Рₖₚ - критическая нагрузка при продольном изгибе;

Q - поперечная сила;

q - равномерно распределенная нагрузка;

R - расчетное сопротивление;

R₁, R₂ - реакция опор, нагрузки на стяжки;

V - скорость бетонирования;

W - момент сопротивления;

у - прогиб;

γ - объемная масса;

λ - гибкость стержня;

λ̅ - условная гибкость;

μ - коэффициент расчетной длины;

σ - напряжение;

φ - коэффициент продольного изгиба.

Приложение Б

Схемы опалубок разных типов












​

 

Приложение В

Характеристика опалубок различных типов и область их применения​

Таблица В.1​

Приложение Г

Характеристики древесины и фанеры
​

Таблица Г.1​

Плотность древесины и фанеры

​

Таблица Г.2​

Расчетные сопротивления ели и лиственницы европейской​

В килограммах на квадратный сантиметр​

​

Таблица Г.3​

​

Таблица Г.4​

Расчетные сопротивления строительной фанеры

​

Таблица Г.5​

Модуль упругости и коэффициент Пуассона фанеры


Приложение Д

Моменты инерции J, моменты сопротивления W
и радиусы инерции i некоторых сечений
​

Таблица Д.1​

Приложение Е

Расчет модульных щитов​

Е.1 Принимают размеры щитов h = 3 м, ширину b = 1,0 м. При иной ширине щита b = 0,3; 0,6; 0,9; 1,2; 1,5 нагрузки умножают на соответствующую ширину щита b при максимальной нагрузке:

а) гидростатической;
б) расчетной.​

Е.2 Эпюра давления при гидростатической нагрузке с опорами на концах щита показана на рисунке 9.2.

При размерности в килограммах (кг) и сантиметрах (см)

Р = 112,5 кг·см, q = 0,75 кг/см²·100 см = 75 кг/см,

M = 75 · 300² / 15,6 или 37,5 · 300² / 7,8.​

Необходимое значение W составит

• для стальной опалубки - W ≥ M/R ≥ 199,7 см³;
• алюминиевой - W ≥ 360,6 см³.

Для прогибов l/400 необходимый для стали момент инерции должен отвечать условию J ≥ 400·ql³/E ≥ 1257/2 ≥ 625,7 см⁴ (при установке щитов одновременно нагружены два профиля).

Щиты с такими показателями малопригодны, поэтому необходимо менять расположение опор (установку стяжек), а также вводить дополнительные промежуточные опоры.

Е.3 Схема нагрузок с двумя консолями показана на рисунке Е.1.

На рисунке Е. 1, а, приведена эпюра поперечных сил Q, M - эпюра моментов М, M₁ - эпюра моментов от условной единичной силы Р = 1 для расчета прогибов; на рисунке Е. 1, б, приведена схема равномерно распределенных нагрузок.

Для разборной опалубки возможно подбирать оптимальную установку опор, для модульных универсальных щитов принимают симметричную расстановку.

​

Определяют реакцию опор:

∑MA = R₂ · 1,8 - P · 1,4 = 0;

∑MB = R₁ · 1,8 - P · 1,4 = 0;

R₁ = 2,5т; R₂ = 8,75 т.​

Расчет проводят слева направо по участкам:

Q₁ = -Px²/l² = 0,45;

M₁ = -P(x²/l²) · (x/3) = 0,09;

Q₂ = R₁ - Q₁ - Px²/l² = 2,05 - Px²/l²;

M₂ = R₁(x - 0,6) - P(x²/l²) · (x/3),​

при x = 2, 4 м Q₂ = 5,15 т; M₂ = 1,26 т·м

Максимальный момент при Q = 0; 2,05 = P(x²/l²); х = 1,28.

При x = 1, 28 Mₘₐₓ = 0,83 т·м.

Таким образом, М = 0 на пролете 1,8 м при x = 2,05 м.

Двойное интегрирование и нахождение постоянных интегрирования дает результат: y = 126 · 10⁶ / EJ при х = 1,28 м.

Тот же результат должен быть получен при решении с помощью способа Верещагина.

Е.4 Во избежание длительных расчетов допускается заменить треугольную нагрузку на эквивалентную равномерно распределенную с заменой q = 7,5 т/м на 3,75 т/м.

Такой расчет дает несколько завышенные результаты, что приемлемо, ввиду множества неопределенных факторов при косом изгибе профиля. Кроме того, при расчете вертикальных ребер щитов следует учитывать, что на них создается не равномерно распределенная нагрузка, а сосредоточенные нагрузки по количеству поперечных ребер.

​

При соединении соседних щитов стяжки (опора) устанавливаются на один щит, соседний щит опирается на гайку или шайбу (рисунок Е.2). При диаметре гайки или шайбы меньшего диаметра опора соседнего щита бывает недостаточной, что приводит к эксцентриситету нагрузки, вызывающей скручивание профиля.

При равномерно распределенной нагрузке

q = 3,75 т/м² · l = 3,75 т/м;

y = 0,0035ql⁴ / EJ.​

Необходимый момент инерции J для получения прогибов l/400, l/300, l/275 составляет:

1. для алюминиевой опалубки J = 400(300)(250)ql³ / E = 400(300)(250);
2. для стальной J = 133 (100) (83).

Для алюминиевой опалубки целесообразно введение дополнительной опоры.

Е.5 При введении третьей опоры необходимый момент инерции и сопротивления при равномерно распределенной нагрузке для прогиба l/400 составит

• для алюминиевой опалубки J = 0,0035 (400ql³)/E = 105,3 см⁴; W = 89 см³;
• стальной опалубки J = 35 см⁴; W = 4,34 см³.

При такой схеме нагрузок возможно запроектировать облегченную опалубку.

Е.6 Расчет поперечных ребер

Поперечные ребра щита загружены равномерно распределенной нагрузкой q = 7,5 т/м² (максимальный в нижней части щита); q · b = 7,5 т/м.

При расчете поперечных ребер (или горизонтальных балок разборной опалубки) должен быть выбран оптимальный вариант щита с подбором шага установки ребер, материала, толщины и характеристик палубы.

С увеличением жесткости и несущей способности палубы шаг l ребер увеличивается, W и J профиля принимают большие размеры при соответствующем уменьшении их количества.

При фанере толщиной δ = 18 мм шаг установки ребер l составляет 30 см. При расчете палубы (фанера) равномерно распределенная нагрузка q = 4,5 т/м. Количество промежуточных опор соответствует количеству поперечных ребер.

Е.7 Эпюра моментов при расчетной нагрузке, отличающейся от гидростатической, приведена на рисунках 7.2 и 10.2.

Pₘₐₓ выбирают согласно данным, приведенным в разделах 7 и 9 (рисунок 10.2), и рассчитывают для каждого конкретного варианта по заданию проектирования опалубки в зависимости от характера монолитных конструкций, высоты, скорости бетонирования и других факторов.

Е.7.1 При опорах на консолях пролета и одном из вариантов при Pₘₐₓ = 6 т/м²; h₁ = 2,4 м; h₂ = 2,7 м; h = 3 м; Р = 7,2 т/м ; P₁ = 3,6 т/м общая нагрузка составит P₂ = 10,8 т/м.

Точку приложения общей нагрузки (рисунок Е.3) находят из соотношения l₁/l₂ = P₁/P, откуда l1 = 0,5l₂; l1=0,37 м; l₂=0,73 м, таким образом, h₃ = 1,97 м.

​

Подставляя данные в формулу (8.9) или Mₘₐₓ = Pl/7,8 находят момент верхней части M₁ = 7,2·2,4 / 7,8 = 2,21 т, момент нижней части эпюры M₂ = P·a·b / l = 3,6·2,7·0,3 / 3 = 0,972.

Суммарный момент Mc = 3,18.

Нагрузка на щит 10,8 · 1,2 = 12,96 т шириной b = 1,2 м.

Нагрузка верхней части эпюры 7,2 · 1,2 = 8,64, нижней – 3,6 · 1,2 = 4,32.

M₁ = 8,64·2,4 / 7,8 = 2,66; M₂ =4,32·2,7·0,3 / 3 = 1,17; Mc = 3,82.

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка q = 3,4 (для сравнения с треугольной нагрузкой).

Нагрузка на стяжки R₁ = 4,32; R₂ = 8,64.

Поперечные ребра щита загружены равномерно распределенной нагрузкой q = 6 т/м², на щит 6 · 1,2 = 7,2 т/м.

Е.7.2 При опорах с консолями (рисунок Е.1) величину M1 и прогибы у выбирают по методике, приведенной в 10.5.9 в зависимости от максимальных нагрузок на опалубку.

Приложение Ж

Коэффициенты расчетной длины μ​

Схема закрепления стойки



Приложение И

Тангенциальное сцепление и удельное трение
​

Таблица И.1​

​

_____________________________________________________________________________________________________