СП СП 5.13130.2009 Системы противопожарной защиты

Приложение В
(рекомендуемое)

Методика расчета параметров АУП при поверхностном
пожаротушении водой и пеной низкой кратности​

В.1 Алгоритм расчета параметров АУП при поверхностном пожаротушении водой и пеной низкой кратности

В.1.1 Выбирается в зависимости от класса пожара на объекте вид огнетушащего вещества (разбрызгиваемая или распыленная вода либо пенный раствор).

В.1.2 Осуществляется с учетом пожароопасности и скорости распространения пламени выбор типа установки пожаротушения - спринклерная или дренчерная, агрегатная или модульная либо спринклерно-дренчерная, спринклерная с принудительным пуском.

Примечание - В данном приложении, если это не оговорено особо, под оросителем подразумевается как собственно водяной или пенный ороситель, так и водяной распылитель.

В.1.3 Устанавливается в зависимости от температуры эксплуатации АУП тип спринклерной установки пожаротушения (водозаполненная или воздушная).

В.1.4 Определяется согласно температуре окружающей среды в зоне расположения спринклерных оросителей номинальная температура их срабатывания.

В.1.5 Принимаются с учетом выбранной группы объекта защиты (по приложению Б и таблицам 5.1-5.3 настоящего СП) интенсивность орошения, расход огнетушащего вещества (ОТВ), максимальная площадь орошения, расстояние между оросителями и продолжительность подачи ОТВ.

В.1.6 Выбирается тип оросителя в соответствии с его расходом, интенсивностью орошения и защищаемой им площадью, а также архитектурно-планировочными решениями защищаемого объекта.

В.1.7 Намечаются трассировка трубопроводной сети и план размещения оросителей; для наглядности трассировка трубопроводной сети по объекту защиты изображается в аксонометрическом виде (необязательно в масштабе).

В.1.8 Выделяется диктующая защищаемая орошаемая площадь на гидравлической план-схеме АУП, на которой расположен диктующий ороситель.

В.1.9 Проводится гидравлический расчет АУП:

• определяется с учетом нормативной интенсивности орошения и высоты расположения оросителя по эпюрам орошения или паспортным данным давление, которое необходимо обеспечить у диктующего оросителя, и расстояние между оросителями;
• назначаются диаметры трубопроводов для различных участков гидравлической сети АУП; при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в напорных трубопроводах должна составлять не более 10 м/с, а во всасывающих - не более 2,8 м/с; диаметр во всасывающих трубопроводах определяют гидравлическим расчетом с учетом обеспечения кавитационного запаса применяемого пожарного насоса;
• определяется расход каждого оросителя, находящегося в принятой диктующей защищаемой площади орошения (с учетом того обстоятельства, что расход оросителей, установленных на распределительной сети, возрастает по мере удаления от диктующего оросителя) и суммарный расход оросителей, защищающих орошаемую ими площадь;
• производится проверка расчета распределительной сети спринклерной АУП из условия срабатывания такого количества оросителей, суммарный расход которых и интенсивность орошения на принятой защищаемой орошаемой площади составят не менее нормативных значений, приведенных в таблицах 5.1-5.3 настоящего СП. Если при этом защищаемая площадь будет менее указанной в таблицах 5.1-5.3, то расчет должен быть повторен при увеличенных диаметрах трубопроводов распределительной сети. При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначаются по нормативно-технической документации, разработанной в установленном порядке;
• производится расчет распределительной сети дренчерной АУП из условия одновременной работы всех дренчерных оросителей секции, обеспечивающей тушение пожара на защищаемой площади с интенсивностью, не менее нормативной (таблицы 5.1-5.3 настоящего СП). При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначаются по нормативно-технической документации, разработанной в установленном порядке;
• определяется давление в питающем трубопроводе расчетного участка распределительной сети, защищающей принятую орошаемую площадь;
• определяются гидравлические потери гидравлической сети от расчетного участка распределительной сети до пожарного насоса, а также местные потери (в том числе в узле управления) в этой сети трубопроводов;
• рассчитываются с учетом давления на входе пожарного насоса его основные параметры (давление и расход);
• подбирается по расчетному давлению и расходу тип и марка пожарного насоса.

В.2 Расчет распределительной сети

В.2.1 Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП чаще всего выполняется по симметричной, несимметричной, симметричной кольцевой или несимметричной кольцевой схеме (рисунок В.1).

​

А - секция с симметричным расположением оросителей; Б - секция с несимметричным расположением оросителей; В - секция с симметричным кольцевым питающим трубопроводом; Г - секция с несимметричным кольцевым питающим трубопроводом; I, II, III - рядки распределительного трубопровода; a, b.....n, m- узловые расчетные точки

Рисунок В.1 - Схемы распределительной сети спринклерной или дренчерной АУП​

В.2.2 Расчетный расход воды (раствора пенообразователя) через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяют по формуле

q₁ = 10K√(P),​

где q₁ - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с·МПа^0,5);
P - давление перед оросителем, МПа.
​

В.2.3 Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q₁₋₂ на участке L₁₋₂ между первым и вторым оросителями (рисунок В.1, секция А).

В.2.4 Диаметр трубопровода на участке L₁₋₂ назначает проектировщик или определяют по формуле

d₁₋₂ = 1000√(4Q₁₋₂ / πμν),​

где d₁₋₂ - диаметр между первым и вторым оросителями трубопровода, мм;

Q₁₋₂ - расход ОТВ, л/с;
μ - коэффициент расхода;
ν - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с).​

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.

В.2.5 Потери давления P₁₋₂ на участке L₁₋₂ определяют по формуле

P₁₋₂ = Q²₁₋₂L₁₋₂ / 100K[sub]т[/sub] или P₁₋₂ = AQ²₁₋₂L₁₋₂ / 100,​

где Q₁₋₂ - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

K[sub]т[/sub] - удельная характеристика трубопровода, л^6/с²;
A - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л^6.​

В.2.6 Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб (из углеродистых материалов) различного диаметра приведены в таблице В.1 и В.2.

Таблица В.1​

Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб

​

Таблица В.2​

Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов

​

Примечание - Трубы с параметрами, отмеченными знаком "*", применяются в сетях наружного водоснабжения.

В.2.7 Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

В.2.8 Давление у оросителя 2

P₂ = P₁ + P₁₋₂.​

В.2.9 Расход оросителя 2 составит

q₂ = 10K√(P₂).​

В.2.10 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

В.2.10.1 Для симметричной схемы (рисунок В.1, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т.е. на участке 2-a, будет равен

Q₂₋ₐ = q₁ + q₂.​

В.2.10.2 Диаметр трубопровода на участке L₂₋ₐ назначает проектировщик или определяют по формуле

d₂₋ₐ = 1000√(4Q₂₋ₐ / πμν).​

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 3262, ГОСТ 8732, ГОСТ 8734 или ГОСТ 10704.

В.2.10.3 По расходу воды Q₂₋ₐ определяют потери давления на участке 2-a:

P₂₋ₐ = Q²₂₋ₐL₂₋ₐ / 100K[sub]т[/sub] или P₂₋ₐ = AQ²₂₋ₐL₂₋ₐ / 100.​

В.2.10.4 Давление в точке a составит

Pₐ = P₂ + P₂₋ₐ.​

В.2.10.5 Для левой ветви рядка I (рисунок В.1, секция А) требуется обеспечить расход Q₂₋ₐ при давлении Pₐ. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q₂₋ₐ, а следовательно, и давление в точке a будет равно Pₐ.

В.2.10.6 В итоге для рядка I имеем давление, равное Pₐ, и расход воды

Q[sub]I[/sub] = 2Q₂₋ₐ.​

В.2.10.7 Диаметр трубопровода на участке L[sub]a-b[/sub] назначает проектировщик или определяют по формуле

d[sub]a-b[/sub] = 1000√(4Q[sub]a-b[/sub] / πμν).​

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.

В.2.10.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

В.2.10.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

B[sub]p1[/sub] = Q²[sub]I[/sub] / Pₐ.​

В.2.10.10 Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (рисунок В.1, секции А и Б) находят по формуле

P[sub]a-b[/sub] = Q²[sub]I[/sub]L[sub]a-b[/sub] / 100K[sub]т[/sub] или
P[sub]a-b[/sub] = AQ²[sub]I[/sub]L[sub]a-b[/sub] / 100.​

В.2.10.11 Давление в точке b составит

P[sub]b[/sub] = Pₐ + P[sub]a-b[/sub].​

В.2.10.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле

Q[sub]II[/sub] = √(B[sub]p1[/sub]P[sub]b[/sub]).​

В.2.10.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

В.2.11 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

В.2.11.1 Правая часть секции Б (рисунок В.1) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее Pₐ и Q'₃₋ₐ.

В.2.11.2 Если рассматривать правую часть 3-a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-а (два оросителя), то давление в правой части P'ₐ должно быть меньше давления Pₐ в левой части.

В.2.11.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления Pₐ и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q₃₋ₐ:

Q₃₋ₐ = Q'₃₋ₐ√(Pₐ / P'ₐ).​

В.2.11.4 Суммарный расход воды из рядка I

Q[sub]I[/sub] = Q₂₋ₐ + Q₃₋ₐ.
​

В.2.12 Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

В.2.12.1 Симметричную и несимметричную кольцевые схемы (рисунок В.1, секции В и Г) рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу.

 

В.3 Гидравлический расчет АУП

В.3.1 Расчет спринклерных АУП проводится из условия

Q[sub]н[/sub] ≤ Q[sub]c[/sub],​

где Q[sub]н[/sub] - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 5.1-5.3 настоящего СП;

Q[sub]c[/sub] - фактический расход спринклерной АУП.​

В.3.2 Количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Q[sub]c[/sub] спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом конфигурации принятой площади орошения), должно быть не менее

n ≥ S / Ω,​

где n - минимальное количество спринклерных оросителей, обеспечивающих фактический расход Q[sub]c[/sub] всех типов спринклерных АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

S - минимальная площадь орошения согласно таблице 5.1 настоящих норм;
Ω - условная расчетная площадь, защищаемая одним оросителем:​

Ω = L²,​

здесь L - расстояние между оросителями.

В.3.3 Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать по числу установленных на нем оросителей. В таблице В.3 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей.

Таблица В.3​

Ориентировочная взаимосвязь между наиболее часто используемыми
диаметрами труб распределительных рядков, давлением и числом
установленных спринклерных или дренчерных оросителей

​

В.3.4 Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей.

В.3.5 Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади.

В.3.6 Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:

Qд = ∑ⁿₙ₌₁ qₙ,​

где Qд - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

qₙ - расход n-го оросителя, л/с;
n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.​

В.3.7 Расход Q[sub]АУП[/sub] спринклерной АУП с водяной завесой

Q[sub]АУП[/sub] = Q[sub]с[/sub] + Q[sub]з[/sub],​

где Q[sub]с[/sub] - расход спринклерной АУП;

Q[sub]з[/sub] - расход водяной завесы.​

В.3.8 Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

Q = Q[sub]АУП[/sub] + Q[sub]ВПВ[/sub],​

где Q[sub]АУП[/sub], Q[sub]ВПВ[/sub] - расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода.

В.3.9 Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1-2).

В.3.10 В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

P[sub]н[/sub] = Q[sub]r[/sub] + P[sub]в[/sub] + ∑P[sub]м[/sub] + P[sub]уу[/sub] + P[sub]д[/sub] + Z - P[sub]вх[/sub] = P[sub]тр[/sub] - P[sub]вх[/sub],​

где P[sub]н[/sub] - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

P[sub]r[/sub] - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;
P[sub]в[/sub] - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;
P[sub]м[/sub] - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;
P[sub]уу[/sub] - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), МПа;
P[sub]д[/sub] - давление у диктующего оросителя, МПа;
Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = H / 100;
P[sub]вх[/sub] - давление на входе пожарного насоса, МПа;
P[sub]тр[/sub] - давление требуемое, МПа.
​

​

1 - водопитатель; 2 - ороситель; 3 - узел управления; 4 - подводящий трубопровод; P[sub]r[/sub] - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ; P[sub]в[/sub] - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД; P[sub]м[/sub] - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д); P[sub]уу[/sub] - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах); P[sub]о[/sub] - давление у диктующего оросителя; Z - пьезометрическое давление; P[sub][/sub][sub]тр[/sub] - давление требуемое​

Рисунок В.2 - Расчетная схема установки водяного пожаротушения​

В.3.11 От точки n (рисунок В.1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В.1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).

В.3.12 Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам:

∆P[sub]i[/sub] = Q²L[sub]i[/sub] / 100K[sub]т[/sub] или
∆P[sub]i[/sub] = AQ²L[sub]i[/sub] / 100,​

где ∆P[sub]i[/sub] - гидравлические потери давления на участке L[sub]i[/sub], МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;
K[sub]т[/sub] - удельная характеристика трубопровода на участке L[sub]i[/sub], л^6/с²;
A - удельное сопротивление трубопровода на участке L[sub]i[/sub], зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л^6.​

В.3.13 Потери давления в узлах управления установок P[sub]yy[/sub], м, определяются по формуле

• в спринклерном P[sub]yy[sub]c[/sub][/sub] = ξ[sub]yy[sub]c[/sub][/sub]γQ² = (ξ[sub]кс[/sub] + ξ[sub]з[/sub])γQ²;
• в дренчерном P[sub]yy[sub]д[/sub][/sub] = ξ[sub]yy[sub]д[/sub][/sub]γQ² = (ξ[sub]кд[/sub] + 2ξ[sub]з[/sub])γQ²,

где ξ[sub]yy[sub]c[/sub][/sub], ξ[sub]yy[sub]д[/sub][/sub], ξ[sub]кс[/sub], ξ[sub]кд[/sub], ξ[sub]з[/sub] - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления, в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане и в запорном устройстве (принимается по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально);

γ - плотность воды, кг/м3;
Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч.​

В.3.14 В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20% сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10% вязкость раствора не учитывают.

В.3.15 Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях.

В.3.16 С учетом выбранной группы объекта защиты (приложение Б настоящего СП) по таблице 5.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.

В.3.17 Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.

Приложение Г
(рекомендуемое)

Методика расчета параметров установок
пожаротушения высокократной пеной
​

Г.1 Определяется расчетный объем V, м3, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).

Г.2 Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, дм3/мин.

Г.3 Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены

n = (aV·10³) / (qτK), (Г.1)​

где a - коэффициент разрушения пены;

τ - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин;
K - кратность пены.​

Значение коэффициента a рассчитывается по формуле

a = K[sub]1[/sub]K[sub]2[/sub]K[sub]3[/sub], (Г.2)​

где K[sub]1[/sub] - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;

K[sub]2[/sub] - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;
K[sub]3[/sub] - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.​

Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин.

Г.4 Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, м3·с^(-1):

Q = nq / 60·10³. (Г.3)​

Г.5 По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе c, %.

Г.6 Определяется расчетное количество пенообразователя, м3:

V[sub]пен[/sub] = cQτ·10⁻²·60. (Г.4)​

 

Приложение Д
(обязательное)

Исходные данные для расчета массы газовых огнетушащих веществ
​

Д.1 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N[sub]2[/sub]).

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 1,17 кг/м3.

Таблица Д.1​

​

________________
* Вероятно ошибка оригинала. Следует читать ГОСТ 25828.

Д.2 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar).

Плотность газа при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 1,66 кг/м3.

Таблица Д.2​

​

Д.3 Нормативная объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (CO[sub]2[/sub]).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 1,88 кг/м3.

Таблица Д.3​

​

Д.4 Нормативная объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF[sub]6[/sub]).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 6,474 кг/м3.

Таблица Д.4​

​

Д.5 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 23 (CF[sub]3[/sub]H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 2,93 кг/м3.

Таблица Д.5​

​

Д.6 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 125 (C[sub]2[/sub]F[sub]5[/sub]H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 5,208 кг/м3.

Таблица Д.6​

​

Д.7 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 218 (C[sub]3[/sub]F[sub]8[/sub]).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 7,85 кг/м3.

Таблица Д.7​

​

Д.8 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 227еа (C[sub]3[/sub]F[sub]7[/sub]H).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 7,28 кг/м3.

Таблица Д.8​

​

Д.9 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 318 Ц (C[sub]4[/sub]F[sub]8ц[/sub]).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 8,438 кг/м3.

Таблица Д.9​

​

Д.10 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава "Инерген" (азот (N[sub]2[/sub]) - 52% (об.); аргон (Ar) - 40% (об.); двуокись углерода (CO[sub]2[/sub]) - 8% (об.)).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 1,42 кг/м3.

Таблица Д.10​

​

Примечание - Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса А[sub]2[/sub] следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана.

 

Д.11 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона ТФМ-18И. Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 3,24 кг/м3.

Таблица Д.11​

​

________________
* Вероятно ошибка оригинала. Следует читать ГОСТ 25828.

Д.12 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона CF₃CF₂C(O)CF(CF₃)₂.

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 13,6 кг/м3.

Таблица Д.12​

​

Д.13 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 217J1 (C₃F[sub]7[/sub]J).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 12,3 кг/м3.

Таблица Д.13​

​

Д.14 Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона CF₃J.

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 8,16 кг/м3.

Таблица Д.14​

​

Д.15 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава "Аргонит" (азот (N₂) - 50% (об.); аргон (Ar) - 50% (об.).

Плотность паров при P = 101,3 кПа и T = 20 °С составляет 1,4 кг/м3.

Таблица Д.15​

​

Примечание - Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса А2 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана.

Д.16 Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря.

Таблица Д.16​

​

Д.17 Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения.

Таблица Д.17​

Приложение Е
(рекомендуемое)

Методика расчета массы газового огнетушащего вещества для
установок газового пожаротушения при тушении объемным способом
​

Е.1 Расчетная масса ГОТВ Mᵣ, которая должна храниться в установке, определяется по формуле

Mᵣ = K₁[Mₚ + M[sub]тр[/sub] + M[sub]б[/sub]n], (Е.1)​

где Mₚ - масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам:

• для ГОТВ - сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода:

Mₚ = Vₚρ₁(1 + K₂)(C[sub]н[/sub] / (100 - C[sub]н[/sub])); (E.2)​

• для ГОТВ - сжатых газов и двуокиси углерода

Mₚ = Vₚρ₁(1 + K₂)ln(C[sub]н[/sub] / (100 - C[sub]н[/sub])), (Е.3)​

здесь Vₚ - расчетный объем защищаемого помещения, м3. В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до герметичных клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из него не вычитается, за исключением объема сплошных (непроницаемых) строительных элементов (колонны, балки, фундаменты под оборудование и т.д.);

K₁ - коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;
K₂ - коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;
ρ₁ - плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении T[sub]м[/sub], кг/м3, определяется по формуле​

ρ₁ = ρ₀(T₀ / T[sub]м[/sub])K₃, (Е.4)​

здесь ρ₀ - плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре T₀ = 293 К (20 °С) и атмосферном давлении 101,3 кПа;

T₀ - минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, К;
K₃ - поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице Д.11 приложения Д;
C[sub]н[/sub] - нормативная объемная концентрация, % (об.).​

Значения нормативных огнетушащих концентраций C[sub]н[/sub] приведены в приложении Д.

Масса остатка ГОТВ в трубопроводах M[sub]тр[/sub], кг, определяется по формуле

M[sub]тр[/sub] = V[sub]тр[/sub]ρ[sub]ГОТВ[/sub], (Е.5)​

где V[sub]тр[/sub] - объем всей трубопроводной разводки установки, м3;

ρ[sub]ГОТВ[/sub] - плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы газового огнетушащего вещества Mₚ в защищаемое помещение;
M[sub]б[/sub]n - произведение остатка ГОТВ в модуле M[sub]б[/sub], который принимается по ТД на модуль, кг, на количество модулей в установке n.​

Примечание - Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении Д, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой фазе, может быть определена как произведение минимальной объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для СО₂ коэффициент безопасности равен 1,7.

Для ГОТВ, находящихся при нормальных условиях в жидкой фазе, а также смесей ГОТВ, хотя бы один из компонентов которых при нормальных условиях находится в жидкой фазе, нормативную огнетушащую концентрацию определяют умножением объемной огнетушащей концентрации на коэффициент безопасности 1,2.

Методики определения минимальной объемной огнетушащей концентрации и огнетушащей концентрации изложены в ГОСТ Р 53280.3.

Е.2 Коэффициенты уравнения (Е.1) определяются следующим образом.

Е.2.1 Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов K₁ = 1,05.

Е.2.2 Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения:

K₂ = Пδτ[sub]под[/sub]√H, (Е.6)​

где П - параметр, учитывающий расположение проемов по высоте защищаемого помещения, м^0,5·с^(-1).

Численные значения параметра П выбираются следующим образом:

П = 0,65 - при расположении проемов одновременно в нижней (0-0,2)H и верхней зоне помещения (0,8-1,0)V₁ или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов; П = 0,1 - при расположении проемов только в верхней зоне (0,8-1,0)H защищаемого помещения (или на потолке); П = 0,25 - при расположении проемов только в нижней зоне (0-0,2) V₁ защищаемого помещения (или на полу); П = 0,4 - при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях;

δ = ∑F[sub]н[/sub] / Vₚ - параметр негерметичности помещения, м^(-1),​

где ∑F[sub]н[/sub] - суммарная площадь проемов, м2;

H - высота помещения, м;
τ[sub]под[/sub] - нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с.​

Е.3 Тушение пожаров подкласса A₁ (кроме тлеющих материалов, указанных в 8.1.1) следует осуществлять в помещениях с параметром негерметичности не более 0,001 м^(-1).

Значение массы Mₚ для тушения пожаров подкласса A₁ определяется по формуле

Mₚ = K₄M[sub]p-гепт[/sub], (Е.7)​

где M[sub]p-гепт[/sub] - значение массы Mₚ для нормативной объемной концентрации С[sub]н[/sub] при тушении н-гептана, вычисляется по формулам (2) или (3);

K₄ - коэффициент, учитывающий вид горючего материала.​

Значения коэффициента K₄ принимаются равными: 1,3 - для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках; 2,25 - для помещений с этими же материалами, в которые доступ пожарных после окончания работы АУГП исключен. Для остальных пожаров подкласса A₁, кроме указанных в 8.1.1, значение K₄ принимается равным 1,2.

Далее расчетная масса ГОТВ вычисляется по формуле (Е.1).

При этом допускается увеличивать нормативное время подачи ГОТВ в K₄ раз.

В случае, если расчетное количество ГОТВ определено с использованием коэффициента K₄ = 2,25, резерв ГОТВ может быть уменьшен и определен расчетом с применением коэффициента K₄ = 1,3.

Не следует вскрывать защищаемое помещение, в которое разрешен доступ, или нарушать его герметичность другим способом в течение 20 минут после срабатывания АУГП (или до приезда подразделений пожарной охраны).

 

Приложение Ж
(рекомендуемое)

Методика гидравлического расчета установок
углекислотного пожаротушения низкого давления​

Ж.1 Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре pₘ, МПа, определяется по формуле

pₘ = 0,5(p₁ + p₂), (Ж.1)​

где p₁ - давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа;

p₂ - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку Ж.1.​

Ж.2 Средний расход двуокиси углерода Qₘ, кг/с, определяется по формуле

Qₘ = m / t. (Ж.2)​

где m- расчетное количество двуокиси углерода, кг;

t - нормативное время подачи двуокиси углерода, с.​

Ж.3 Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода dᵢ, м, определяется по формуле

dᵢ = 9,6·10⁻³[k₄⁻²Qₘ²l₁⁰·¹⁹, (Ж.3)​

где k₄ - множитель, определяется по таблице Ж.1;

l₁ - длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м.​

Таблица Ж.1​

​

Ж.4 Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитывается из уравнения

, (Ж.4)​

где l₂ - эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:

l₂ = l₁ + 69dᵢ¹·²⁵ · ε₁, (Ж.5)​

где ε₁ - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.

Ж.5 Среднее давление составляет

p'ₘ = 0,5(p₃ + p₄), (Ж.6)​

где p₃ - давление в точке ввода питающего (магистрального) трубопровода в защищаемое помещение, МПа;

p₄ - давление в конце питающего (магистрального) трубопровода, МПа.​

Давление на насадках должно составлять не менее 1,0 МПа.

Ж.6 Средний расход через насадок Q'ₘ, кг·с⁻¹, определяется по формуле

Q'ₘ = 4,1 · 10³ μk₅A₃√(exp 1,76p'ₘ), (Ж.7)​

где μ - коэффициент расхода через насадок;

A₃ - площадь выпускного отверстия насадка, м2;
k₅ - коэффициент, определяемый по формуле:

k₅ = 0,96 + [0,03 / (1,025 - 0,5p'ₘ)], (Ж.8)​

Ж.7 Количество насадков ξ₁определяется по формуле

ξ₁ = Qₘ / Q'ₘ. (Ж.9)​

Ж.8 Внутренний диаметр распределительного трубопровода d'ᵢ, м, рассчитывается из условия

d'ᵢ ≥ 1,4d√(ξ₁), (Ж.10)​

где d - диаметр выпускного отверстия насадка, м.

​

1 - при p₁ = 2,4 МПа; 2 - при p₁ = 2,1 МПа; 3 - при p₁ = 1,8 МПа; 4 - при p₁ = 1,6 МПа; 5 - при p₁ = 1,4 МПа; 6 - при p₁ = 1,2 МПа

Рисунок Ж.1 - Зависимость давления p₂ в изотермическом резервуаре в конце выпуска
расчетного количества двуокиси углерода m от относительной массы двуокиси углерода m₄​

Примечание - Относительная масса двуокиси углерода m₄ определяется по формуле

m₄ = (m₅ - m) / m₅, (Ж.11)​

где m₅ - начальная масса двуокиси углерода, кг.

Приложение З
(рекомендуемое)

Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления
в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения
​

Площадь проема для сброса избыточного давления F[sub]c[/sub], м2, определяется по формуле

, (З.1)​

где P[sub]пр[/sub] - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

P[sub]a[/sub] - атмосферное давление, МПа;
ρ[sub]в[/sub] - плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг/м3;
K₂ - коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;
K₃ - коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче;
τ[sub]под[/sub] - время подачи ГОТВ, определяемое из гидравлического расчета, с;
∑F - площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конструкциях помещения, м2.​

Значения величин Mₚ, K₁, ρ₁ определяются в соответствии с приложением Е.

Для ГОТВ - сжиженных газов коэффициент K₃ = 1.

Для ГОТВ - сжатых газов коэффициент K₃ принимается равным:

• для азота - 2,4;
• для аргона - 2,66;
• для состава "Инерген" - 2,44.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание - Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия ГОТВ - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

 

Приложение И
(рекомендуемое)

Общие положения по расчету установок порошкового
пожаротушения модульного типа​

И.1 Исходными данными для расчета и проектирования установок являются:

• геометрические размеры помещения (объем, площадь ограждающих конструкций, высота);
• площадь открытых проемов в ограждающих конструкциях;
• рабочая температура, давление и влажность в защищаемом помещении;
• перечень веществ, материалов, находящихся в помещении, и показатели их пожарной опасности, соответствующий им класс пожара по ГОСТ 27331;
• тип, величина и схема распределения пожарной нагрузки;
• наличие и характеристика систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления;
• характеристика и расстановка технологического оборудования;
• категория помещений по [10] и классы зон по [7];
• наличие людей и пути их эвакуации.
• техническая документация на модули.

И.2 Расчет установки включает определение:

• количества модулей, предназначенных для тушения пожара;
• времени эвакуации персонала при его наличии;
• времени работы установки;
• необходимого запаса порошка, модулей, комплектующих;
• типа и необходимого количества извещателей (при необходимости) для обеспечения срабатывания установки, сигнально-пусковых устройств, источников питания для запуска установки.

И.3 Методика расчета количества модулей для модульных установок порошкового пожаротушения

И.3.1 Тушение защищаемого объема

И.3.1.1 Тушение всего защищаемого объема

Количество модулей для защиты объема помещения определяется по формуле

N = (V[sub]п[/sub] / V[sub]н[/sub])k₁k₂k₃k₄, (И.1)​

где N - количество модулей, необходимое для защиты помещения, шт.;

V[sub]п[/sub] - объем защищаемого помещения, м3;
V[sub]н[/sub] - объем, защищаемый одним модулем выбранного типа, определяется по технической документации (далее по тексту приложения - документация) на модуль, м3 (с учетом геометрии распыла - формы и размеров защищаемого объема, заявленного производителем);
k₁ = 1...1,2 - коэффициент неравномерности распыления порошка. При размещении насадков на границе максимально допустимой (по документации на модуль) высоты k₁ = 1,2 или определяется по документации на модуль;
k₂ - коэффициент запаса, учитывающий затененность возможного очага загорания, зависящий от отношения площади, затененной оборудованием S[sub]з[/sub], к защищаемой площади Sᵧ, и определяется как

k₂ = 1 + 1,33(S[sub]з[/sub] / Sᵧ), (И.2)​

при

S[sub]з[/sub] / Sᵧ ≤ 0,15, (И.3)​

здесь S[sub]з[/sub] - площадь затенения - определяется как площадь части защищаемого участка, где возможно образование очага возгорания, к которому движение порошка от насадка по прямой линии преграждается непроницаемыми для порошка элементами конструкции.

При

S[sub]з[/sub] / Sᵧ > 0,15 (И.4)​

рекомендуется установка дополнительных модулей непосредственно в затененной зоне или в положении, устраняющем затенение; при выполнении этого условия k₂ принимается равным 1;

k₃ - коэффициент, учитывающий изменение огнетушащей эффективности используемого порошка по отношению к горючему веществу в защищаемой зоне по сравнению с бензином АИ-92 (второго класса). Определяется по таблице И.1. При отсутствии данных определяется экспериментально по методикам, утвержденным в установленном порядке;
k₄ - коэффициент, учитывающий степень негерметичности помещения.​

k₄ = 1 + 10ƒ, где ƒ = F[sub]нег[/sub] / F[sub]пом[/sub] - отношение суммарной площади постоянно открытых проемов (проемов, щелей) F[sub]нег[/sub] к общей поверхности помещения F[sub]пом[/sub].

Для установок импульсного пожаротушения коэффициент k₄ может приниматься в соответствии с документацией на модули.

И.3.1.2 Локальное пожаротушение по объему

Расчет ведется аналогично, как и при тушении по всему объему с учетом 9.2.5-9.2.7. Локальный объем V[sub]н[/sub], защищаемый одним модулем, определяется по документации на модули (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локального защищаемого объема, заявленного производителем), а защищаемый объем V[sub]з[/sub] определяется как объем объекта, увеличенный на 15%.

При локальном тушении по объему принимается k₄ = 1,3, допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2 Пожаротушение по площади

И.3.2.1 Тушение по всей площади

Количество модулей, необходимое для пожаротушения по площади защищаемого помещения, определяется по формуле

N = (Sᵧ / S[sub]н[/sub])k₁k₂k₃k₄, (И.5)​

где N - количество модулей, шт.;

Sᵧ - площадь защищаемого помещения, ограниченная ограждающими конструкциями, стенами, м2;
S[sub]н[/sub] - площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль, м2 (с учетом геометрии распыла - размеров защищаемой площади, заявленной производителем).​

Значения коэффициентов определяются в соответствии с И.3.1 настоящего приложения, значение коэффициента k₄ принимается равным 1,2; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

И.3.2.2 Локальное пожаротушение по площади

Расчет ведется аналогично, как и при пожаротушении по площади с учетом требований 9.2.6, 9.2.7. При этом принимается: S[sub]н[/sub] - локальная площадь, защищаемая одним модулем, определяется по документации на модуль (с учетом геометрии распыла - формы и размеров локальной защищаемой площади, заявленной производителем), а защищаемая площадь Sᵧ определяется как площадь объекта, увеличенная на 10%.

При локальном тушении по площади принимается k₄ = 1,3; допускается принимать другие значения k₄, полученные по результатам огневых испытаний в типовых условиях защищаемых объектов и приведенные в документации на модуль.

В качестве S[sub]н[/sub] может приниматься площадь максимального ранга очага класса В, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль, м2).

И.3.2.3 Тушение защищаемой площади при проливе горючих жидкостей.

Расчет количества модулей ведется по пункту И.3.2.1, при этом в качестве S[sub]н[/sub] должна приниматься площадь максимального ранга очага класса В, тушение которого обеспечивается данным модулем (определяется по документации на модуль), а Sᵧ - площадь возможного пролива.

Примечание - В случае получения при расчете количества модулей дробных чисел за окончательное число принимается следующее по порядку большее целое число.

При защите по площади с учетом конструктивных и технологических особенностей защищаемого объекта (с обоснованием в проекте) допускается запуск модулей по алгоритмам, обеспечивающим позонную защиту. В этом случае за защищаемую зону принимается часть площади, выделенной проектными (проезды и т.п.) или конструктивными (негорючие стены, перегородки и т.п.) решениями. Работа установки при этом должна обеспечивать нераспространение пожара за пределы защищаемой зоны, рассчитываемой с учетом инерционности установки и скоростей распространения пожара (для конкретного вида горючих материалов).

В таблице И.1 указаны коэффициенты сравнительной эффективности огнетушащих порошков k₃ при тушении различных веществ. В скобках указаны значения коэффициента k₃ для установок только с ручным пуском и установок с импульсными модулями.

Таблица И.1​

Приложение К
(обязательное)

Методика расчета автоматических
установок аэрозольного пожаротушения
​

К.1 Расчет массы заряда

К.1.1 Суммарная масса заряда аэрозолеобразующего состава M[sub]AOC[/sub], кг, необходимая для ликвидации (тушения) пожара объемным способом в помещении заданного объема и негерметичности, определяется по формуле

M[sub]AOC[/sub] = K₁K₂K₃K₄q[sub]н[/sub]V, (К.1)​

где V - объем защищаемого помещения, м3;

q[sub]н[/sub] - нормативная огнетушащая способность для того материала или вещества, находящегося в защищаемом помещении, для которого значение q[sub]н[/sub] является наибольшим (величина q[sub]н[/sub] должна быть указана в технической документации на генератор), кг/м3;
K₁ - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения аэрозоля по высоте помещения;
K₂ - коэффициент, учитывающий влияние негерметичности защищаемого помещения;
K₃ - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей в аварийном режиме эксплуатации;
K₄ - коэффициент, учитывающий особенности тушения кабелей при различной их ориентации в пространстве.​

К.1.2 Коэффициенты уравнения (К.1) определяются следующим образом.

К.1.2.1 Коэффициент K₁ принимается равным:

• K₁ = 1,0 при высоте помещения не более 3,0 м;
• K₁ = 1,15 при высоте помещения от 3,0 до 5,0 м;
• K₁ = 1,25 при высоте помещения от 5,0 до 8,0 м;
• K₁ = 1,4 при высоте помещения от 8,0 до 10 м.

К.1.2.2 Коэффициент K₂ определяется по формуле

K₂ = 1 + U*τ[sub]л[/sub], (К.2)​

где U* - определенное по таблице К.1 значение относительной интенсивности подачи аэрозоля при данных значениях параметра негерметичности δ и параметра распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения ψ, с⁻¹;

τ[sub]л[/sub] - размерный коэффициент, с.​

Таблица К.1​

​

Значение τ[sub]л[/sub] принимается равным 6 с; δ, м⁻¹, - параметр негерметичности защищаемого помещения, определяемый как отношение суммарной площади постоянно открытых проемов ∑F к объему защищаемого помещения V:

δ = ∑F / V, (К.3)​

ψ, %, - параметр распределения негерметичности по высоте защищаемого помещения, определяемый как отношение площади постоянно открытых проемов, расположенных в верхней половине защищаемого помещения F[sub]в[/sub]*, к суммарной площади постоянно открытых проемов помещения:

ψ = (Fₚ* / ∑F) · 100, (К.4)​

_______________
* Формула соответствует оригиналу.

К.1.2.3 Коэффициент K₃ принимается равным:

• K₃ = 1,5 - для кабельных сооружений;
• K₃ = 1,0 - для других сооружений.

К.1.2.4 Коэффициент K₄ принимается равным:

• K₄ = 1,15 - при расположении продольной оси кабельного сооружения под углом более 45° к горизонту (вертикальные, наклонные кабельные коллекторы, туннели, коридоры и кабельные шахты);
• K₄ = 1,0 - в остальных случаях.

К.1.3 При определении расчетного объема защищаемого помещения V объем оборудования, размещаемого в нем, из общего объема не вычитается.

К.1.4 При наличии данных натурных испытаний в защищаемом помещении по тушению горючих материалов конкретными типами генераторов, проведенных по методике, согласованной в установленном порядке, суммарная масса зарядов аэрозолеобразующего состава (АОС) для защиты заданного объема помещения может определяться с учетом результатов указанных испытаний.

К.2 Определение необходимого общего количества генераторов в установке

К.2.1 Общее количество генераторов N должно определяться следующим условием:

сумма масс зарядов АОС всех генераторов, входящих в установку, должна быть не меньше суммарной массы зарядов АОС, вычисленной по формуле (1):

, (К.5)​

где m[sub]ГОАi[/sub] - масса заряда АОС в одном генераторе, кг.

К.2.2 При наличии в АУАП однотипных генераторов общее количество ГОА N, шт., должно определяться по формуле

N ≥ M[sub]AOC[/sub] / m[sub]ГОА[/sub]. (К.6)​

Полученное дробное значение N округляется в большую сторону до целого числа.

К.2.3 Рекомендуется общее количество генераторов N откорректировать в сторону увеличения с учетом вероятности срабатывания применяемых генераторов для обеспечения заданной заказчиком надежности установки.

К.3 Определение алгоритма пуска генераторов

К.3.1 Пуск генераторов может производиться одновременно (одной группой) или с целью снижения избыточного давления в помещении несколькими группами без перерывов в подаче огнетушащего аэрозоля.

Количество генераторов в группе n определяется из условия соблюдения требований К.3.2 и К.3.3 данного приложения.

К.3.2 Во время работы каждой группы генераторов относительная интенсивность подачи аэрозоля должна удовлетворять условию

U ≥ U* (см. К.1.2.1 приложения К),​

где U - относительная интенсивность подачи аэрозоля (отношение интенсивности подачи огнетушащего аэрозоля к нормативной огнетушащей способности аэрозоля для данного типа генераторов, U = I / q[sub]н[/sub]), с⁻¹;

I - интенсивность подачи огнетушащего аэрозоля в защищаемое помещение (отношение суммарной массы заряда АОС в группе генераторов установки к времени ее работы и объему защищаемого помещения), кг/(м3·с).​

К.3.3 Избыточное давление в течение всего времени работы установки (см. приложение Л) не должно превышать предельно допустимого давления в помещении (с учетом остекления).

Если требования К.3.2 и К.3.3 данного приложения выполнить не представляется возможным, то применение установки аэрозольного пожаротушения в данном случае запрещается.

Количество групп генераторов J определяется из условия, чтобы общее количество их в установке было не меньше определенного в К.2.1-К.2.3 данного приложения.

 

К.4 Определение уточненных параметров установки

К.4.1 Параметры установки после определения количества групп генераторов J и количества генераторов в группе n подлежат уточнению по формулам:

; (К.7)

; (К.8)

. (К.9)​

где τ*[sub]АУАП[/sub] - время работы установки (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск установки до окончания работы последнего генератора), с;

τ[sub]ГР[/sub] - время работы группы генераторов (промежуток времени от момента подачи сигнала на пуск генераторов данной группы до окончания работы последнего генератора этой группы), с.​

К.4.2 Во избежание превышения давления в помещении выше предельно допустимого необходимо провести поверочный расчет давления при использовании установки с уточненными параметрами на избыточное давление в помещении в соответствии с приложением Л настоящего свода правил. Если полученное в результате поверочного расчета давление превысит предельно допустимое, то необходимо увеличить время работы установки, что может быть достигнуто увеличением количества групп генераторов J при соответствующем уменьшении количества генераторов в группе n и (или) применением генераторов с более длительным временем работы. Далее необходимо провести расчет уточненных параметров установки, начиная с К.1 приложения К настоящего свода правил.

К.5 Определение запаса генераторов

Установка кроме расчетного количества генераторов должна иметь 100%-ный запас (по каждому типу ГОА).

При наличии на объекте нескольких установок аэрозольного пожаротушения запас генераторов предусматривается в количестве, достаточном для восстановления работоспособности установки, сработавшей в любом из защищаемых помещений объекта.

Генераторы должны храниться на складе объекта или на складе организации, осуществляющей сервисное обслуживание установки.

Приложение Л
(обязательное)

Методика расчета избыточного давления
при подаче огнетушащего аэрозоля в помещение
​

Л.1 Расчет величины избыточного давления P[sub]m[/sub], кПа, при подаче огнетушащего аэрозоля в герметичное помещение δ = 0 определяется по формуле

P[sub]m[/sub] = (0,0265QM[sub]AOC[/sub] / Sτ[sub]АУАП[/sub])[1 - exp(-0,0114 · Sτ[sub]АУАП[/sub] / V)], (Л.1)​

где Q- удельное тепловыделение при работе генераторов (количество теплоты, выделяемое при работе генераторов в защищаемое помещение, отнесенное к единице массы АОС, указывается в технической документации на генератор), Дж/кг;

S - суммарная площадь ограждающих конструкций защищаемого помещения (сумма площадей поверхности стен, пола и потолка защищаемого помещения), м2.​

Л.2 Избыточное давление в негерметичных помещениях определяется по формуле

P[sub]m[/sub] = kA^n, (Л.2)​

где A - безразмерный параметр, описываемый выражением

A = 1,13 · 10^(-8) · (1 - 4,4 · 10^(-3) · Sτ[sub]АУАП[/sub]/V) · Ql/δ, (Л.3)​

k, n - коэффициенты, составляющие:

• при 0,01 ≤ A ≤ 1,2k = 20 кПА, n = 1,7;
• при A > 1,2k = 32 кПА, n = 0,2.

Если параметр A < 0,01, расчет давления не проводится и считается, что установка удовлетворяет условию P[sub]m[/sub] < P[sub]пред[/sub].

Значения величин M[sub]АОС[/sub], τ[sub]АУАП[/sub], I, V, δ определяются в соответствии с приложением К.

Приложение М
(рекомендуемое)

Выбор типов пожарных извещателей в зависимости от назначения
защищаемого помещения и вида пожарной нагрузки​

Таблица М.1​

​

 

Приложение Н
(рекомендуемое)

Места установки ручных пожарных извещателей
в зависимости от назначений зданий и помещений​

Таблица Н.1​

Приложение О
(справочное)

Определение установленного времени
обнаружения неисправности и ее устранения
​

О.1 Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения не должно превышать 70% максимального разрешенного времени приостановления технологического процесса на регламентные работы.

О.2 Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения в случае отсутствия ограничений не должно превышать 70% времени вынужденного простоя, согласованного с заказчиком, определяемого исходя из допустимых материальных потерь из-за остановки производства.

О.3 Установленное время обнаружения неисправности и ее устранения в случае, когда функции системы можно передать персоналу, не должно превышать 70% времени, определяемого исходя из согласованных с заказчиком затрат на содержание выделенного персонала на время выполнения им функций контроля.

Приложение П
(рекомендуемое)

Расстояния от верхней точки перекрытия
до измерительного элемента извещателя​

Таблица П.1​

Приложение Р
(рекомендуемое)

Методы повышения достоверности сигнала о пожаре
​

Р.1 Применение оборудования, производящего анализ физических характеристик факторов пожара и (или) динамики их изменения и выдающего информацию о своем техническом состоянии (например, запыленности).

Р.2 Применение оборудования и режимов его работы, исключающих воздействие на извещатели или шлейфы кратковременных факторов, не связанных с пожаром.

Библиография
​

[1] Рекомендации Порядок применения пенообразователей для тушения пожаров. Рекомендации. М.: ВНИИПО, 2007. - 59 с.

[2] СП 10.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности

[3] ПБ 03-576 Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением

[4] СНиП 3.05.05-84 Технологическое оборудование и технологические трубопроводы

[5] СП 8.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности

[6] СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование

[7] ПУЭ-98 Правила устройства электроустановок

[8] СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений

[9] СНиП 23-05 Естественное и искусственное освещение

[10] СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности

[11] СП 6.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Электрооборудование. Требования пожарной безопасности

[12] Федеральный закон от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ

Технический регламент о требованиях пожарной безопасности

[13] ППБ 01-2003* Правила пожарной безопасности в Российской Федерации
________________
* На территории Российской Федерации документ не действует. Следует руководствоваться Правилами противопожарного режима в Российской Федерации, утвержденными постановлением Правительства РФ от 25.04.2012 N 390.

[14] СП 4.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям

[15] СП 3.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Система оповещения и управления эвакуацией людей при пожарах. Требования пожарной безопасности

[16] СНиП 3.05.06-85 Электротехнические устройства

[17] НРБ-99* Нормы радиационной безопасности
_________________
* На территории Российской Федерации действуют СанПиН 2.6.1.2523-09 (НРБ-99/2009).

[18] ОСП-72/87* Основные санитарные правила работы с радиоактивными веществами и другими источниками ионизирующих излучений
_________________
* На территории Российской Федерации действуют СП 2.6.1.2612-10 (ОСПОРБ 99/2010)".

[19] ОСП-72/87 Основные санитарные правила работы с радиоактивными веществами и другими источниками ионизирующих излучений

[20] ВСН 01-89 Предприятия по обслуживанию автомобилей

[21] НПБ 248-97 Кабели и провода электрические. Показатели пожарной опасности. Методы испытаний

[22] ВНП 001/Банк России Здания территориальных главных управлений, национальных банков и расчетно-кассовых центров Центрального банка Российской Федерации

____________________________________________________________________________________________________

УДК 614.844.4:006.354

Ключевые слова: автоматическая установка пожаротушения, обнаружение пожара, автоматическая пожарная сигнализация, огнетушащее вещество, защищаемый объект, перечень
____________________________________________________________________________________________________