1. А кто это у нас тут прячется и стесняется?
    Непременно рекомендуем зарегистрироваться, либо зайти под своим логином!
    Читайте, общайтесь, задавайте вопросы! Мы поможем найти ответ на любой ваш вопрос!
    Потребовалась помощь? Обращайтесь >> Скрыть объявление
  2. Быстрее, больше, производительнее. Современное строительство живет именно по такому принципу, который распространяется и на всю сферу, и на отдельные процессы вроде создания стяжки или оштукатуривания. Механизация штукатурных работ... Читать дальше >>>
    Скрыть объявление
  3. Современные устройства для дома намного упрощают домашнюю работу, экономят время и силы и делают процесс уборки гораздо комфортнее. Сегодня мы поговорим о моющих пылесосах... Читать дальше >>>
    Скрыть объявление
Скрыть объявление

Вы когда-нибудь слышали о технологии строительства “Термак”? Нет? Тогда
заходите и узнаете!

Чтобы задать вопрос, получить консультацию или поделиться опытом

СП СП 63.13330.2018 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. СНиП 52-01-2003

Тема в разделе "Нормативные документы по бетону", создана пользователем admin, 17.06.2021.

Статус темы:
Закрыта.
  1. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение Е

    Расчет бетонных шпонок

    Е.1 Размеры бетонных шпонок, передающих сдвигающие усилия между сборным элементом и дополнительно уложенным бетоном или раствором, определяют по формулам:

    tₖ ≥ Q / Rblₖnₖ; (Е.1)

    hₖ ≥ Q / 2Rbtlₖnₖ, (Е.2)​

    где Q - сдвигающая сила, передающаяся через шпонки;
    tₖ, hₖ, lₖ - глубина, высота и длина шпонки;
    nₖ - число шпонок, вводимое в расчет и принимаемое не более трех.​

    При наличии сжимающей силы N высоту шпонок допускается определять по формуле

    hₖ = (Q - 0,7N) / 2Rbtlₖnₖ (Е.3)​

    и принимать уменьшенной по сравнению с высотой, определяемой по формуле (Е.2), не более чем в два раза.

    При соединении шпонками элементов настила длина шпонки, вводимая в расчет, должна составлять не более половины пролета элемента, при этом значение Q принимается равным сумме сдвигающих усилий по всей длине элемента.

    По формулам (Е.1)-(Е.3) следует проверять шпонки сборного элемента и шпонки из дополнительно уложенного бетона, принимая расчетные сопротивления бетона шпонок Rb и Rbt как для бетонных конструкций. При расчете на выдергивание растянутой ветви двухветвевой колонны из стакана фундамента допускается учитывать работу пяти шпонок (см. рисунок Е.1).

    63133302018-054.png
    1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон
    Рисунок Е.1 - Схема для расчета шпонок, передающих
    сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону​
     
  2. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение Ж

    Расчет коротких консолей

    Ж.1 Расчет коротких консолей колонн при l₁ ≤ 0,9h₀ (см. рисунок Ж.1) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой следует производить из условия

    Q ≤ 0,8Rbblsupsin²θ (1 + 5αμw), (Ж.1)​

    в котором правая часть принимается не более 3,5Rbtbh₀ и не менее 2,5Rbtbh₀.

    В условии (Ж.1):

    lsup - длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли;
    θ - угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали, определяемый из уравнения sin²θ = h₀²/(h₀² + l₁²);
    μw =Asw/bsw - коэффициент армирования хомутами, расположенными по высоте консоли;
    здесь sw - расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним.​

    При расчете учитывают горизонтальные и наклонные хомуты под углом не более 45° к горизонтали.

    Напряжение сжатия в местах передачи нагрузки на консоль должно быть не более расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc.

    Для коротких консолей, входящих в жесткий узел рамной конструкции с замоноличиванием стыка, значение lsup в условии (Ж.1) принимают равным вылету консоли l₁, если при этом выполняются условия M/Q ≥ 0,3 м и lsup/l₁ ≥ 2/3 (где M и Q - момент, растягивающий верхнюю грань ригеля, и поперечная сила в нормальном сечении ригеля по краю консоли соответственно). В этом случае правую часть условия (Ж.1) принимают не более 5Rthbh₀.

    63133302018-055.png
    Р исунок Ж.1 - Расчетная схема для короткой консоли при действии поперечной силы​

    При шарнирном опирании на короткую консоль балки, идущей вдоль вылета консоли, при отсутствии специальных выступающих закладных деталей, фиксирующих площадку опирания (см. рисунок Ж.2), значение lsup в условии (Ж.1) принимается равным 2/3 длины фактической площадки опирания.

    Поперечное армирование коротких консолей должно удовлетворять конструктивным требованиям.

    63133302018-056.png
    Рисунок Ж.2 - Расчетная схема для короткой консоли при
    шарнирном опирании сборной балки, идущей вдоль вылета консоли​

    Ж.2 При шарнирном опирании балки на консоль колонны продольная арматура консоли проверяется из условия

    Ql₁/h₀ ≤ RₛAₛ, (Ж.2)​

    где l₁, h₀ - см. рисунок Ж.1.

    При этом продольная арматура консоли должна быть доведена до свободного конца консоли и иметь надлежащую анкеровку.

    При жестком соединении ригеля и колонны с замоноличиванием стыка и привариванием нижней арматуры ригеля к арматуре консоли через закладные детали продольная арматура консоли проверяется из условия

    Ql₁/h₀ - N ≤ RₛAₛ, (Ж.3)​

    где l₁, h₀ - соответственно вылет и рабочая высота короткой консоли;
    N - горизонтальное усилие, действующее на верх консоли от ригеля, равное:​

    Nₛ = (M + Qlsup/2) / h0b (Ж.4)​

    и принимаемое не более 1,4kf lw Rwf + 0,3Q (где kf и lw - соответственно высота и длина углового шва приваривания закладных деталей ригеля и консоли; Rf - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва, определяемое согласно СП 16.13330, при использовании электродов Э42 Rwf =1 80 МПа; 0,3 - коэффициент трения стали по стали), а также не более RswAsw (где Rsw и Asw - расчетное сопротивление и площадь сечения соответственно верхней арматуры ригеля).

    В формулах (Ж.3) и (Ж.4):

    M, Q - изгибающий момент и поперечная сила соответственно в нормальном сечении ригеля по краю консоли; если момент M растягивает нижнюю грань ригеля, значение M учитывается в формуле (Ж.4) со знаком "минус";
    lsup - фактическая длина площадки опирания нагрузки вдоль вылета консоли;
    h0b - рабочая высота ригеля.​
     
  3. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение И

    Учет косвенного армирования при расчете внецентренно сжатых элементов
    на основе нелинейной деформационной модели

    И.1 Расчет внецентренно сжатых стержневых элементов из тяжелого или мелкозернистого бетона с косвенным армированием на основе нелинейной деформационной модели следует производить согласно 8.1.20-8.1.30 и И.2-И.4.

    И.2 Жесткостные характеристики Dij (i, j - 1, 2, 3) в уравнениях (8.39)-(8.41) для определения деформаций бетона и арматуры в нормальном сечении элементов с косвенным армированием следует определять по формулам:

    D₁₁ = ∑ᵢ Abi · Zbxi² · Eb · νbi + ∑j Asj · Zsxj² · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Zbxk² · Eb · νbk; (И.1)

    D₂₂ = ∑ᵢ Abi · Zbyi² · Eb · νbi + ∑j Asj · Zsyj² · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Zbyk² · Eb · νbk; (И.2)

    D₁ = ∑ᵢ Abi · Zbxi · Zbyi · Eb · νbi + ∑j Asj · Zsxj · Zsyj · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Zbxk · Zbyk · Eb · νbk; (И.3)

    D₁₃ = ∑ᵢ Abi · Zbxi · Eb · νbi + ∑j Asj · Zsxj · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Zbxk · Eb · νbk; (И.4)

    D₂= ∑ᵢ Abi · Zbyi · Eb · νbi + ∑j Asj · Zsyj · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Zbyk · Eb · νbk; (И.5)

    D₃₃ = ∑ᵢ Abi · Eb · νbi + ∑j Asj · Esj · νsj + ∑ₖ Abk · Eb · νbk, (И.6)​

    где Abk, Zbxk, Zbyk - площадь, координаты центра тяжести k-го сжатого участка бетона c косвенным армированием и напряжение на уровне его центра тяжести;
    νbk - коэффициент упругости бетона с косвенным армированием k-го участка;
    остальные обозначения - см. 8.1.23.​

    Допускается в формулах (И.1)-(И.6) принимать Abi = 0.

    И.3 Значения коэффициента νbk следует определять по диаграмме деформирования бетона с косвенным армированием при осевом сжатии.

    При использовании двухлинейных или трехлинейных диаграмм в зависимостях (6.5)-(6.9) вместо характеристик бетона Rb, εb0 и εb2 следует использовать характеристики бетона с косвенным армированием Rb,red, εb0,red и εb2,red :

    Rb,red = Rb + φμxyRs,xy ≤ 2Rb; (И.7)​

    μxy - определяют по формуле (8.86)
    (Измененная редакция, Изм. N 1).

    εb0,red = εb0 + 0,02·αred; (И.8)​

    μxy - определяют по формуле (8.86)
    (Измененная редакция, Изм. N 1).

    εb2,red = εb2 (εb0,red/εb0), (И.9)​

    где Rs,xy - расчетное сопротивление арматуры сеток косвенного армирования;
    μxy - определяют по формуле (8.86)​
    (Измененная редакция, Изм. N 1).

    (И.10) исключена Изм. N 1.

    φ = 1 / (0,23 + αred); (И.11)

    αred = μxy · Rs,xy/(Rb + 10); (И.12)​

    Rs,xy и Rb - в МПа.​

    И.4 При использовании криволинейных диаграмм деформирования значения коэффициента νbk следует определять, используя формулы (Г.2)-(Г.8), в которых вместо характеристик бетона σ̂b и ε̂b следует использовать характеристики бетона с косвенным армированием Rb,red и εb0,red, а значение параметра ν₀ для восходящей ветви диаграммы осевого сжатия бетона следует принимать равным значению, вычисленному по формуле

    ν₀ = Rb/Rb,red. (И.13)​

    (Измененная редакция, Изм. N 1).
     
  4. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение К
    Требования к правилам проектирования и конструирования железобетонных
    конструкций с механическими соединениями арматуры

    К.1 Общие положения


    К.1.1 Требования настоящего приложения распространяются на изготовление, проектирование и конструирование механических соединений ненапрягаемой арматуры диаметром 10-40 мм железобетонных конструкций.

    К.1.2 При использовании механических соединений арматуры применяют соединения следующих видов:
    • опрессованное - соединение арматурных стержней путем пластической деформации без нагрева стальных соединительных муфт с помощью мобильного оборудования в условиях строительной площадки или стационарного в заводских условиях;
    • резьбовое - соединение арматурных стержней резьбовыми муфтами заводского изготовления с внутренней резьбой (нарезанной или накатанной цилиндрической и конической), соответствующей профилю резьбы, нарезаемой на соединяемых арматурных стержнях;
    • комбинированное - соединение арматурных стержней резьбовыми муфтами заводского изготовления предварительно опрессованных на концах арматурных стержней;
    • болтовое - соединение арматурных стержней с помощью длинной муфты, в которой арматурные стержни фиксируются с помощью заостренных болтов, врезающихся в тело арматурного стержня;
    • цанговое - соединение арматурных стержней, выполняемое путем защемления арматурных стержней с помощью конусных соединительных пластин располагающихся внутри конусных втулок;
    Вид механического соединения и тип соединительных муфт (стандартные, переходные, позиционные, болтовые) должны назначаться с учетом эксплуатации конструкции, характера нагрузок, технологии производства арматурных работ и технико-экономических показателей.

    Сборка механических соединений должна выполняться в соответствии с инструкциями производителя или регламентом.

    Область применения механических соединений арматуры по расчетной отрицательной температуре принимается не ниже минус 70°С, для резьбовых соединений с нарезанной на концах арматурных стержней резьбой область применения ограничена минус 60°С.

    К.2 Нормативные характеристики механических соединений арматуры

    К.2.1 При использовании для стыковки арматуры механических соединений нормативное значение прочности (временного сопротивления) принимаемого механического соединения должно быть не менее нормативного значения прочности (временного сопротивления) соединяемой арматуры. Прочностные и деформационные характеристики механического соединения должны соответствовать требованиям таблицы К.1.

    Таблица К.1​
    63133302018-057.png
    К.3 Железобетонные конструкции с механическими соединениями арматуры

    Расчет железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры по предельным состояниям первой и второй группы

    К.3.1 Расчет железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры по предельным состояниям первой и второй групп выполняют по подразделам 8.1 и 8.2, при этом нормативные Rs,n и расчетные Rs сопротивления, модуль упругости Es, коэффициенты условий работы арматуры с механическими соединениями принимаются такими же, как для целых стержней арматуры соответствующего класса в соответствии с подразделом 6.2 со следующими дополнениями:
    • при расчете сечений, в которых располагаются резьбовые механические соединения арматуры расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser необходимо принимать с понижающим коэффициентом (только для стыкуемой арматуры) γₘ = 0,95, учитывающим податливость соединения.
    К.4 Конструктивные требования

    Требования к материалу и размерам соединительных муфт

    К.4.1 Муфты для резьбовых соединений изготовляют из стали марок 40, 45, 45Х, 45Г2 и аналогов по ГОСТ 1050. Муфты для опрессованных соединений изготовляют из стали марок 10, 15 и 20 по ГОСТ 1050 и Ст.2 или Ст.3 по ГОСТ 380.

    К.4.2 Геометрические размеры соединительных муфт назначаются из условия равнопрочности по значению нормативного временного сопротивления растяжению соединяемой арматуры σв и муфты σв,м, при этом основные геометрические размеры соединительных муфт должны приниматься по таблице К.2. Допускается по результатам опытных испытаний уточнять размеры соединительных муфт, которые должны быть указаны в технических условиях конкретных производителей.

    Таблица К.2​
    63133302018-058.png
    К.4.3 Параметры резьбы резьбовых соединений должны соответствовать ГОСТ 24705, допускается применение резьбы нестандартного размера при условии соответствия механического соединения требованиям таблицы К.1.

    К.4.4 Расчет соединительных муфт опрессованных механических соединений в зависимости от способа опрессовки следует выполнять с учетом приложения Л.

    Требования к геометрическим размерам железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры

    К.4.5 Геометрические размеры железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры должны отвечать 10.2.

    Требования к армированию

    К.4.6 Армирование железобетонных конструкций с механическими соединениями арматуры должно выполняться в соответствии с 10.3 и К.4.7-К.4.10.

    К.4.7 При стыковании арматуры с помощью механических соединений толщина защитного слоя от края муфты до грани железобетонного элемента должна быть не менее указанной в таблице 10.1.

    К.4.8 Механические соединения арматуры в вертикальных железобетонных элементах необходимо располагать в зоне 1/4-1/5 высоты этажа от верха перекрытия, в изгибаемых элементах - вне зоны максимальных моментов или действующих максимальных усилий в арматуре.

    Количество стыкуемой в одном сечении элемента рабочей растянутой или сжатой арматуры периодического профиля с помощью механических соединений допускается принимать до 100% при проценте армирования продольной арматуры μₛ ≤ 3% и не более 50% в остальных случаях. Расстояния между сечениями стыкуемой арматуры принимают равными длине перепуска соединяемой арматуры (нахлестки) (см. рисунок К.1).

    К.4.9 Минимальное расстояние в свету между механическими соединениями арматуры определяется габаритными размерами оборудования для выполнения стыка и должно быть не менее 2d и не менее значений, указанных в 10.3.5 (см. рисунок К.1).

    63133302018-059.png
    Рисунок К.1 - Расположение стержней, стыкуемых внахлест и с помощью механических соединений​

    К.4.10 В каркасах с механическими соединениями арматуры поперечное армирование принимается таким же, как в каркасах без механических соединений арматуры.

    К.5 Контроль качества

    К.5.1. Контроль качества механических соединений арматуры производят согласно СП 70.13330 и К.5.2-К.5.7.

    К.5.2. При производстве работ с механическими соединениями арматуры необходимо проводить следующие виды контроля:
    • входной контроль соединительных муфт и оборудования;
    • текущий контроль в процессе производства соединений (операционный и приемочный);
    • сертификационный контроль.
    К.5.3 Каждая муфта и контргайка должны иметь заводскую маркировку, в которой в обязательном порядке должны быть указаны: тип соединительного элемента, диаметр соединяемых стержней и номер партии или знак завода-изготовителя.

    Указанная маркировка наносится на каждую соединительную муфту способами, обеспечивающими ее сохранность до момента ее использования, допускается наносить маркировку несмываемой краской, электромагнитным ударно-точечным методом, непрерывным прочерчиванием твердосплавной иглой или другими способами в соответствии с ГОСТ 7566.

    К.5.4 Для контроля затяжки механических соединений необходимо применять динамометрические ключи по ГОСТ 33530, которые должны проходить ежегодную калибровку. Усилие затяжки муфт и контргаек резьбовых соединений проверяется контрольной затяжкой не менее 10% соединений контролируемой партии. Партия соединений не должна превышать 500 шт.

    Длина ключа, применяемого для затяжки механических соединений, должна быть не менее:
    • для арматуры диаметром 12-18 мм - 0,3 м;
    • для арматуры диаметром 20-28 мм - 0,5 м;
    • для арматуры диаметром 32-40 мм - 0,7 м.
    Величина затяжки резьбовых соединений должна быть не менее значений по таблице К.3.

    Таблица К.3​
    63133302018-060.png
    К.5.5 Удлинение муфты опрессованного соединения после опрессовки должно соответствовать требованиям нормативной документации на соединения. При отсутствии данных требований значение контролируемого удлинения должно быть не менее 8% первоначальной длины муфты.

    К.5.6 Для защиты резьбы муфт и стержней от атмосферных осадков, загрязнения бетоном и механических повреждений необходимо применять специальные защитные заглушки и колпачки, пластмассовые или металлические. Колпачки надеваются на торец стержня сразу после нарезки резьбы. Заглушки из муфт удаляются непосредственно перед вкручиванием в них арматурных стержней. Указанные защитные средства применяются на подготовленной арматуре, транспортируемой и подаваемой на строительную площадку, а также на выпусках арматуры.

    К.5.7 Подготовку концов арматуры и ее стыкование с помощью механических соединений должен проводить только аттестованный на эти виды работ персонал.
     
  5. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение Л

    Расчет соединительных муфт опрессованных механических соединений

    Л.1 Опрессованными механическими соединениями арматуры допускается соединять арматурный прокат классов А400А800 любого периодического профиля. Применение опрессованых соединений для арматуры гладкого профиля не допускается.

    Л.2 В качестве материала для соединительных муфт используют бесшовные горячедеформированные или холоднодеформированные трубы (по ГОСТ 8731 в части технических требований и ГОСТ 8732 в части сортамента) или круглого горячекатаного проката (по ГОСТ 535 в части технических требований и ГОСТ 2590 в части сортамента). В качестве материала для соединительных муфт используется сталь марок 10, 15 по ГОСТ 1050; Ст.2 или Ст.3 по ГОСТ 380. Допускается применять муфты из стали марки 20 по ГОСТ 1050, учитывая снижение ресурса обжимного оборудования.

    Л.3 Опрессованные соединения должны соответствовать параметрам, определяющим их прочность и характер разрушения.

    Л.3.1 Площадь поперечного сечения соединительной муфты до опрессовки FM назначается из условия равнопрочности по значению нормативного временного сопротивления при растяжении соединяемой арматуры и муфты:

    FM = σB,S · FS / σB,M, (Л.1)​

    где σB,M, σB,S - нормативные значения временного сопротивления материала соединительной муфты и арматурного проката соответственно по стандартам на их изготовление.

    Л.3.2 Допускается вместо нормативных значений σB,M материала муфт принимать их фактические значения, определяемые опытным путем.

    Л.3.3 Длина соединительной муфты до опрессовки l₀. Подбирается из следующих условий:
    • способ опрессовки. Опрессовка соединительной муфты на арматуре может осуществляться многократным обжатием муфты с промежутками и без промежутков (см. рисунок Л.1). При опрессовке с промежутками принимают зазор между жимами от 2 до 5 мм;
    • для обеспечения требуемого усилия среза материала муфты для опрессованых соединений арматуры классов А400 и А500 значение обжатой части соединительной муфты должно быть не менее 5dH (по 2,5dH с каждой стороны муфты), где dH - номинальный диаметр соединяемой арматуры.
    Л.3.4 Длина муфты при обжатии без промежутков подбирается по формуле

    l₀ = (4,5 · dH + 4) · 0,9, (Л.2)​

    где dH - в сантиметрах.

    При опрессовке без промежутков обжатие производится с небольшим нахлестом последующего жима на предыдущий.

    63133302018-061.png
    1 - с промежутками; 2 - без промежутков
    Рисунок Л.1 - Опрессованный стык построечного изготовления, произведенный на
    мобильном оборудовании многократным поперечным деформированием соединительной муфты​

    Л.3.5 Длина муфты при обжатии с промежутками подбирается по формуле

    l₀ = (n · li + (n - 1) · a + 4) · 0,95, (Л.3)​

    где n - число жимов пресса;
    li - ширина отпечатка одного жима пресса, см, определяется в зависимости от применяемого оборудования по ширине рабочей части пуансонов;
    a - значение принимаемого промежутка между жимами, см.​

    Общее число жимов n вычисляется из условия

    n · li >4,5dH. (Л.4)​

    Л.3.6 Внутренний диаметр муфт опрессованных соединений арматуры подбирается из следующего условия: суммарный зазор между муфтой и стыкуемой арматурой dBH,M - dMAX,S, должен быть не больше 4 мм независимо от диаметра стыкуемой арматуры, где dBH,M - внутренний диаметр муфты, dMAX,S - фактический максимальный габаритный размер поперечного сечения арматуры по ребрам.

    Л.3.7 Для гарантированного обеспечения требований по выносливости для опрессованных соединений арматуры с гарантией выносливости фактический зазор между муфтой и стыкуемыми стержнями арматуры до опрессовки dBH,M - dMAX,S следует принимать не более 2 мм независимо от диаметра арматуры.

    Л.4 Значение усилий поперечного деформирования или протяжки принимается в зависимости от применяемого оборудования и должна гарантировать требуемое удлинение муфты после обжатия в соответствии с К.5.4.

    Л.5 Подобранные геометрические размеры муфт в обязательном порядке должны быть проверены экспериментально испытанием на растяжение пробных образцов - не менее 3 шт. каждого вида и типоразмера. Испытанные образцы соединений должны соответствовать требованиям таблицы К.1. Не допускается при разрушении опрессованных соединений выдергивания арматурного стержня из муфты. Не допускается уменьшение суммарного размера обжатой части муфты ниже значений 4,5dH.

    Л.6 При подборе толщины стенки муфт необходимо учитывать, что при малой толщине стенки не обеспечивается достаточная жесткость муфты сопротивлению распора периодического профиля арматуры. При значительной толщине стенки муфты усилия обжатия опрессовочного оборудования может быть недостаточно для проведения качественной опрессовки.

    Л.7 Допускается размеры или значения параметров муфт, полученные при расчете, корректировать по результатам испытаний на растяжение пробных стыков, изготовленных с использованием конкретного оборудования и соединительных муфт в части толщины муфты и общей длины муфты.

    Л.8 Геометрические размеры муфт опрессованных соединений для арматуры класса А800 и более должны быть экспериментально обоснованы с учетом возможностей опрессовочного оборудования.

    Л.9 Размеры муфт из стали 10 опрессованных соединений для арматуры классов А400, А500 и А600 приведены в таблице Л.1.

    Таблица Л.1​
    63133302018-062.png
     
  6. admin

    admin Администратор

    Регистрация:
    05.12.09
    Сообщения:
    997
    Лайки:
    257
    Приложение М

    Расчет изгибаемых элементов с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепления с бетоном

    М.1 Расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов железобетонных конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, следует производить с учетом равномерного деформирования арматуры по длине конструкции.

    М.2 Расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов без сцепления арматуры с бетоном со схемой раскладки преднапряженной арматуры согласно пункту 10.4.15 в стадии эксплуатации производят из условия (8.3), в котором значения предельного изгибающего момента Mult определяют по формуле

    Mult = Rb · b · x · (h₀ - 0,5x) + Rsc · A's · (h₀ - a) - Rs · As · (asp - a). (М.1)​

    Высоту сжатой зоны x (рисунок М.1) и напряжение в предварительно напряженной арматуре σₛ определяют из совместного решения уравнений:

    Rb · b · x + Rsc · A's - σₛ · Asp - Rs · As = 0; (М.2)

    σₛ = 150(0,4h₀/x - 1) + σₛₚ ≤ 0,85Rs, (М.3)​

    где σₛₚ - предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь и γₛₚ = 0,9.

    Если значение σₛ, полученное по формуле (М.3), превышает 0,85Rs, то высоту сжатой зоны определяют из уравнения (М.2), принимая в нем σₛ = 0,85Rs.

    63133302018-063.png
    Рисунок М.1 - Схема усилий и напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого
    предварительно напряженного элемента без сцепления арматуры с бетоном, при его расчете по прочности​

    М.3 Значение момента Mult для изгибаемых элементов с полкой в сжатой зоне определяют в зависимости от положения границы сжатой зоны бетона:
    • если граница проходит в полке, т.е. соблюдается условие
    σₛ₁ · Asp + Rs · AsRb · b'f · h'f + Rsc · A's, (М.4)​

    то значение Mult определяют как для прямоугольного сечения шириной b'f.

    В формуле (М.4) напряжение σₛ₁ определяют по формуле (М.3), принимая в ней x = h'f.​
    • если граница проходит в ребре, т.е. условие (М.4) не соблюдается, значение Mult определяют по формуле (8.7), принимая высоту сжатой зоны из совместного решения уравнения (М.3) с учетом ограничения σₛ 0,85Rs и уравнения (М.5)
    Rb · b · x + Rb · (b'f - b) · h'f + Rsc · A's - σₛ · Asp - Rs · As = 0. (М.5)​

    М.4 Допускается расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов конструкций без сцепления арматуры с бетоном производить согласно подразделу 8.1 как внецентренно сжатых элементов, определяя внутренние усилия в сечении с учетом только ненапрягаемой арматуры и принимая усилие от предварительного натяжения арматуры как внешнюю сжимающую продольную силу, определяемую по формуле

    N = Nₚ = σₛ · Asp. (М.6)​

    Значение σₛ в формуле (М.6) допускается принимать равным

    σₛ = σₛₚ + 100, (М.7)​

    где σₛ - см. формулу (М.3), МПа.

    М.5 Расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов без сцепления арматуры с бетоном в стадии предварительного обжатия следует производить по 9.2.10.

    Приложение М. (Введено дополнительно, Изм. N 1).

    УДК 624.012.3/4(083.13)

    Ключевые слова: бетонные и железобетонные конструкции, расчетные значения, прочностные и деформационные характеристики бетона, требования к арматуре, расчет по прочности, расчет по образованию трещин и расчет по деформациям, защита конструкций от неблагоприятных воздействий

     
Похожие темы
  1. admin
    Ответов:
    8
    Просмотров:
    2 236
  2. admin
    Ответов:
    4
    Просмотров:
    2 652
  3. admin
    Ответов:
    15
    Просмотров:
    5 057
  4. admin
    Ответов:
    8
    Просмотров:
    3 457
  5. admin
    Ответов:
    43
    Просмотров:
    2 011
Загрузка...
Статус темы:
Закрыта.
Чтобы задать вопрос, получить консультацию или поделиться опытом